Двутавр колонный гост: Сортамент двутавр колонный ГОСТ 26020-83

Сортамент двутавр колонный ГОСТ 26020-83

Вернуться на страницу «Металлические двутавры»

ГОСТ 26020-83

Колонные двутавры

Характеристики сечения:

h — высота, b — ширина, s — толщина стенки, t — толщина полки, r1 — радиус сопряжения

A — площадь сечения, P — масса п/м,

I— момент инерции относительно оси Y, I— момент инерции относительно оси Z,

W— момент сопротивления относительно оси Y, W— момент сопротивления относительно оси z,

i— радиус инерции относительно оси Y, i— радиус инерции относительно оси Z,

S— статический момент.

 

Номер профиля мм Площадь сечения, см2 Линейная плотность, кг/м Справочные величины для осей
h b s t r Х — Х Y — Y
Ix, см 4 Wx , см 3 Sx , см 3 ix , см Iy, см 4 Wy, см 3 iy, см
20К1
195
200 6,5 10,0 13 52,82 41,5 3820 392 216 8,50 1334 133 5,03
20К2 198 200 7,0 11,5 13 59,70 46,9 4422 447 247 8,61 1534 153 5,07
23К1 227 240 7,0 10,5 14 66,51 52,2 6589 580 318 9,95 2421 202 6,03
23К2 230 240 8,0 12,0 14 75,77
59,5
7601 661 365 10,02 2766 231 6,04
26К1 255 260 8,0 12,0 16 83,08 65,2 10300 809 445 11,14 3517 271 6,51
26К2 258 260 9,0 13,5 16 93,19 73,2 11700 907 501 11,21 3957 304 6,52
26К3 262 260 10,0 15,5 16 105,90 83,1 13560 1035 576 11,32 4544 349 6,55
30К1 296 300 9,0 13,5 18 108,00 84,8 18110 1223 672 12,95 6079 405 7,50
30К2 300 300 10,0 15,5 18 122,70 96,3 20930 1395 771 13,06 6980 465 7,54
30К3 304 300 11,5 17,5 18 138,72 108,9 23910 1573 874 13,12 7881 525 7,54
35К1 343 350 10,0 15,0 20 139,70 109,7 31610 1843 1010 15,04 10720 613 8,76
35К2 348 350 11,0 17,5 20 160,40 125,9 37090 2132 1173 15,21 12510 715 8,83
35K3 353 350 13,0 20,0 20 184,10 144,5 42970 2435 1351 15,28 14330 817 8,81
40К1 393 400 11,0 16,5 22 175,80 138,0 52400 2664 1457 17,26 17610 880 10,00
40К2 400 400 13,0 20,0 22 210,96 165,6 64140 3207 1767 17,44 21350 1067 10,06
40К3 409 400 16,0 24,5 22 257,80 202,3 80040 3914 2180 17,62 26150 1307 10,07
40К4 419 400 19,0 29,5 22 308,60 242,2 98340 4694
2642
17,85 31500 1575 10,10
40К5 431 400 23,0 35,5 22 371,00 291,2 121570 5642 3217 18,10 37910 1896 10,11

СМОТРЕТЬ ПОЛНЫЙ ТЕКСТ ДОКУМЕНТА — ГОСТ 26020-83

При использовании сортамента следует учитывать, что одни позиции популярны и их можно купить практически на любой базе металлопроката, а некоторые позиции редки и достать их трудно, особенно в регионах. Также следует учитывать разброс цен, т.к. иногда выгоднее закладывать более дешевые балки, что окупается даже не смотря на некоторый перерасход металла.

В таблице представлены цены на начало 2018 года.

Двутавровая балка К ст. 3 — ГОСТ 26020

А ГРУПП, ООО ARCELOR-MITTAL (AMDSV LLC) ДИПОС, ГК ЕВРАЗ МЕТАЛЛ ИНПРОМ, ОАО МЕТАЛЛО-КОМПЛЕКТ-М, АО ЕМГ-ГРУПП, ООО БРОК-ИНВЕСТ-СЕРВИС И К, ТФД, ЗАО МЕТАЛЛ-СЕРВИС, ОАО МЕТАЛЛО-ТОРГ, АО МЕТА-ГОР, ООО ТК СТАЛЬ-ИНТЕКС ТРЕЙД, ООО СТАЛЬ-РЕЗЕРВ, ТПО, ООО БЕТАЛЛ, ООО АТОН-СТАЛЬ, ООО АРИЭЛЬ МЕТАЛЛ, ОАО
20К1 54 600 54 100 54 600 54 600 54 600 55 290 54 600 54 600 55 100 54 600 52 580 53 900 54 510
25К1 54 100 54 600 54 600 54 600 62 690 54 600 54 600 55 100 54 600 52 680 54 900 54 510 55 600
30К1 54 600 54 100 54 600 54 600 54 600 55 290 54 600 54 600 55 100 54 600 51 980 53 900 54 510 55 600
35К1 63 300 63 300 63 300 63 300 63 990 63 300 63 300 63 600 63 300 63 210 65 590
40К1 54 600 54 600 54 600 54 600 51 190 52 100 54 600 54 800 54 600 50 410 55 600
20К2 54 600 54 100 54 600 54 600 54 600 55 290 54 600 54 600 55 100 54 600 52 580 53 900 54 510
54 600
25К2 54 600 54 100 54 600 54 600 54 600 55 290 54 600 54 600 55 100 54 600 52 680 54 900 54 510
30К2 54 600 54 100 54 600 54 600 54 600 55 290 54 600 54 600 55 100 54 600 51 980 53 900 54 510 55 600
35К2 63 300 53 450 63 300 63 300 65 190 63 300 64 590 63 600 53 450 64 500 65 590
40К2 54 600 43 000 54 600 54 600 51 590 54 600 54 600 54 800 43 000 53 900 55 600
25К3 54 600
30К3 54 600
40К3 54 600
52 300
30К4 54 600
40К4 54 600 54 800
40К5 54 600 54 800

Окончание таблицы

 

  • Главная
  • Уголок
    • Равнополочный
    • Неравнополочный
  • Швеллер
  • Двутавр
    • Балочный
    • Широкополочный
    • Колонный
    • Дополнительный
    • Специальный
  • Труба профильная
    • Квадратная
    • Прямоугольная
    • Круглая
    • Овальная
    • Плоскоовальная
  • Труба круглая
    • Общего назначения
    • Электросварная
    • Горячедеформированная
    • Холоднодеформированная
    • Нержавеющая
  • Труба ВГП
  • Тавр

☰ Сортаменты

Страница не найдена

Возможно, она была перемещена, или вы просто неверно указали адрес страницы.

Двутавр 30К2 по ГОСТ 26020-83

Балка двутавровая (колонный Дв. 30К2 по ГОСТ 26020-83)

Двутавр колонный 30К2 по ГОСТ 26020-83 весом 96,3 кг за 1п/м (метр погонный), высотой профиля 304 мм, шириной полки 300, и толщиной 15,5 мм, при этом толщина стенки 10 мм. Колонный двутавр относится к металлопрокату и входит в общий каталог двутавров.

Двутавр колонный 30К2 по ГОСТ 26020-83 — stroyone

Сортамент колонного двутавра 30К2 по ГОСТ 26020-83

Поперечное сечение двутавра по ГОСТ 26020-83

№ п/п Параметр Ед. Изм Описание параметра Значение
1 h (мм) мм Высота профиля 304
2 B (мм) мм Ширина профиля 300
3 S (мм) стенка мм Толщина стенки 10
4 t (мм) полка мм Толщина полки 15,5
5 r (мм) мм Радиус 18
6 F см² Площадь поперечного сечения 122,7
7 M (кг/м) кг/м Номинальная масса 1 метра двутавра 96,3
8 п. м/т п.м/т Кол-во п.м. в тонне 10,384
9 Ix см⁴ Момент инерции 20930
10 Wx см³ Момент сопротивления 1395
11 Sx см³ Статический момент 771
12 iix мм Радиус инерции 13,06
13 Iy см⁴ Момент инерции 6980
14 Wy см³ Момент сопротивления 465
15 iiy мм Радиус инерции 7,54

ГОСТ двутавров

Двутавры стальные ГОСТ 26020-83

Двутавр 26К2 по ГОСТ 26020-83

Балка двутавровая (колонный Дв. 26К2 по ГОСТ 26020-83)

Двутавр колонный 26К2 по ГОСТ 26020-83 весом 73,2 кг за 1п/м (метр погонный), высотой профиля 258 мм, шириной полки 260, и толщиной 13,5 мм, при этом толщина стенки 9 мм. Колонный двутавр относится к металлопрокату и входит в общий каталог двутавров.

Двутавр колонный 26К2 по ГОСТ 26020-83 — stroyone

Сортамент колонного двутавра 26К2 по ГОСТ 26020-83

Поперечное сечение двутавра по ГОСТ 26020-83

№ п/п Параметр Ед. Изм Описание параметра Значение
1 h (мм) мм Высота профиля 258
2 B (мм) мм Ширина профиля 260
3 S (мм) стенка мм Толщина стенки 9
4 t (мм) полка мм Толщина полки 13,5
5 r (мм) мм Радиус 16
6 F см² Площадь поперечного сечения 93,19
7 M (кг/м) кг/м Номинальная масса 1 метра двутавра 73,2
8 п. м/т п.м/т Кол-во п.м. в тонне 13,661
9 Ix см⁴ Момент инерции 11700
10 Wx см³ Момент сопротивления 907
11 Sx см³ Статический момент 501
12 iix мм Радиус инерции 11,21
13 Iy см⁴ Момент инерции 3957
14 Wy см³ Момент сопротивления 304
15 iiy мм Радиус инерции 6,52

ГОСТ двутавров

Двутавры стальные ГОСТ 26020-83

ГОСТ 26020 83 двутавр, сортамент двутавров, двутавры стальные горячекатаные, балка — горячекатаный

Сортамент ГОСТ 26020 83

Размеры, масса и количество метров в тонне двутавров стальных горячекатаных.

№ балки Размеры, мм Масса 1 м балки, кг Количество метров в 1 тонне, м
h b S t
Нормальные двутавры (балки двутавровые)
10Б1 100 55 4,1 5,7 8,104 123,4
12Б1 117,6 64 3,8 5,1 8,658 115,5
12Б2 120 64 4,4 6,3 10,37 96,43
14Б1 137,4 73 3,8 5,6 10,51 95,12
14Б2 140 73 4,7 6,9 12,89 77,55
16Б1 157 82 4 5,9 12,70 78,74
16Б2 160 82 5 7,4 15,77 63,40
18Б1 177 91 4,3 6,5 15,37 65,07
18Б2 180 91 5,3 8 18,80 53,20
20Б1 200 100 5,6 8,5 22,36 44,72
23Б1 230 110 5,6 9 25,83 38,71
26Б1 258 120 5,8 8,5 27,96 35,77
26Б2 261 120 6 10 31,16 32,09
30Б1 296 140 5,8 8,5 32,90 30,39
30Б2 299 140 6 10 36,64 27,29
35Б1 346 155 6,2 8,5 38,88 25,72
35Б2 349 155 6,5 10 43,31 23,09
40Б1 392 165 7 9,5 48,08 20,80
40Б2 396 165 7,5 11,5 54,72 18,27
45Б1 443 180 7,8 11 59,84 16,71
45Б2 447 180 8,4 13 67,47 14,82
50Б1 492 200 8,8 12 72,98 13,70
50Б2 496 200 9,2 14 80,73 12,39
55Б1 543 220 9,5 13,5 88,99 11,24
55Б2 547 220 10 15,5 97,92 10,21
60Б1 593 230 10,5 15,5 106,2 9,418
60Б2 597 230 11 17,5 115,6 8,650
70Б1 691 260 12 15,5 129,3 7,732
70Б2 697 260 12,5 18,5 144,2 6,937
80Б1 791 280 13,5 17 159,5 6,269
80Б2 798 280 14 20,5 177,9 5,622
90Б1 893 300 15 18,5 194,0 5,155
90Б2 900 300 15,5 22 213,8 4,676
100Б1 990 320 16 21 230,6 4,336
100Б2 998 320 17 25 258,2 3,873
100Б3 1006 320 18 29 285,7 3,500
100Б4 1013 320 19,5 32,5 314,5 3,180

Широкополочные двутавры (балки двутавровые) ГОСТ 26020-83

Размеры, масса и количество метров в тонне двутавров стальных горячекатаных

№ балки Размеры, мм Масса 1 м балки, кг Количество метров в 1 тонне, м
h b S t
Широкополочные двутавры (балки двутавровые)
20Ш1 193 150 6 9 30,58 32,71
23Ш1 226 155 6,5 10 36,17 27,65
26Ш1 251 180 7 10 42,68 23,43
26Ш2 255 180 7,5 12 49,24 20,31
30Ш1 291 200 8 11 53,62 18,65
30Ш2 295 200 8,5 13 60,95 16,41
30Ш3 299 200 9 15 68,29 14,64
35Ш1 338 250 9,5 12,5 75,10 13,32
35Ш2 341 250 10 14 82,22 12,16
35Ш3 345 250 10,5 16 91,29 10,95
40Ш1 388 300 9,5 14 96,05 10,41
40Ш2 392 300 11,5 16 111,1 8,999
40Ш3 396 300 12,5 18 123,4 8,106
50Ш1 484 300 11 15 114,4 8,741
50Ш2 489 300 14,5 17,5 138,7 7,212
50Ш3 495 300 15,5 20,5 156,4 6,396
50Ш4 501 300 16,5 23,5 174,0 5,746
60Ш1 580 320 12 17 142,1 7,036
60Ш2 587 320 16 20,5 176,9 5,654
60Ш3 595 320 18 24,5 205,5 4,866
60Ш4 603 320 20 28,5 234,2 4,270
70Ш1 683 320 13,5 19 169,9 5,887
70Ш2 691 320 15 23 197,6 5,062
70Ш3 700 320 18 27,5 235,4 4,249
70Ш4 708 320 20,5 31,5 268,1 3,730
70Ш5 718 320 23 36,5 305,9 3,269
Колонные двутавры (балки двутавровые)
20K1 195 200 6,5 10 41,47 24,11
20K2 198 200 7 11,5 46,87 21,34
23K1 227 240 7 10,5 52,20 19,16
23K2 230 240 8 12 59,47 16,81
26K1 255 260 8 12 65,22 15,33
26K2 258 260 9 13,5 73,15 13,67
26K3 262 260 10 15,5 83,13 12,03
30K1 296 300 9 13,5 84,77 11,80
30K2 300 300 10 15,5 96,30 10,38
30К3 304 300 11,5 17,5 108,9 9,183

Колонные двутавры (балки двутавровые) дополнительной серии (Д)

Размеры, масса и количество метров в тонне двутавров (балок двутавровых) стальных горячекатаных

№ балки Размеры, мм Масса 1 м балки, кг Количество метров в 1 тонне, м
h b S t
Колонные двутавры (балки двутавровые) (продолжение)
35К1 343 350 10 15 109,7 9,117
35К2 348 350 11 17,5 125,9 7,944
35K3 353 350 13 20 144,5 6,919
40К1 393 400 11 16,5 138,0 7,248
40К2 400 400 13 20 165,6 6,039
40K3 409 400 16 24,5 202,3 4,942
40К4 419 400 19 29,5 242,2 4,129
40К5 431 400 23 35,5 291,2 3,434
Двутавры (балки двутавровые) дополнительной серии (Д)
24ДБ1 239 115 5,5 9,3 27,82 35,94
27ДБ1 269 125 6 9,5 31,93 31,31
36ДБ1 360 145 7,2 12,3 49,14 20,35
35ДБ1 349 127 5,8 8,5 33,58 29,78
399 139 6,2 9 39,70 25,19
45ДБ1 450 152 7,4 11 52,63 19,00
45ДБ2 450 180 7,6 13,3 65,03 15,38
30ДШ1 300,6 201,9 9,4 16 72,72 13,75
40ДШ1 397,6 302 11,5 18,7 124,4 8,036
50ДШ1 496,2 303,8 14,2 21 155,3 6,437

В зависимости от соотношения размеров и условий применения двутавры подразделяют на следующие типы:

Б – нормальные двутавры;

Ш – широкополочные двутавры;

К – колонные двутавры;

Д – дополнительной серии;

ДБ — нормальные двутавры;

ДШ – широкополочные двутавры.

Примечания:

1. Масса 1 м двутавра вычислена по номинальным размерам при плотности материала 7850 кг/м3 и является справочной величиной.

2. Радиусы закруглений на профилях не определяются и указываются для построения калибра.

Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок ГОСТ 26020-83. Сортамент

Область применения

Стандарт распространяется на стальные горячекатаные двутавры с параллельными гранями полок высотой от 100 до 1000 мм и шириной полок от 55 до 400 мм.

Классификация

По соотношению размеров и условий применения — двутавры подразделяют на типы:

Б — нормальные двутавры;

Ш — широкополочные двутавры;

К — колонные двутавры.

№ профиля

Размеры, мм

Масса 1 м, кг

Количество

метров в 1 тонне, м

h

Ь

S

t

Нормальные двутавры (балки двутавровые)

10Б1

100

55

4,1

5,7

8,104

123,4

12Б1

117,6

64

3,8

5,1

8. 658

115,5

12Б2

120

64

4,4

6,3

10,37

96,43

14Б1

137,4

73

3,8

5,6

10,51

95,12

14Б2

140

73

4,7

6,9

12,89

77,55

16Б1

157

82

4

5,9

12,70

78,74

16Б2

160

82

5

7,4

15,77

63,40

18Б1

177

91

4,3

6,5

15,37

65,07

18Б2

180

91

5,3

8

18,80

53,20

20Б1

200

100

5,6

8,5

22,36

44,72

23Б1

230

110

5,6

9

25,83

38,71

26Б1

258

120

5,8

8,5

27,96

35,77

26 Б2

261

120

6

10

31,16

32,09

30Б1

296

140

5,8

8,5

32,90

30,39

30Б2

299

140

6

10

36,64

27,29

35Б1

346

155

6,2

8,5

38,88

25,72

35Б2

349

155

6,5

10

43,31

23,09

40Б1

392

165

7

9,5

48,08

20,80

40Б2

396

165

7,5

11,5

54,72

18,27

45Б1

443

180

7,8

11

59,84

16,71

45Б2

447

180

8,4

13

67,47

14,82

50Б1

492

200

8,8

12

72,98

13,70

50Б2

496

200

9,2

14

80,73

12,39

55Б1

543

220

9,5

13,5

88,99

11,24

55Б2

547

220

10

15,5

97,92

10,21

60Б1

593

230

10,5

15,5

106,2

9,418

60Б2

597

230

11

17,5

115,6

8,650

70Б1

691

260

12

15,5

129,3

7,732

70Б2

697

260

12,5

18,5

144,2

6,937

80Б1

791

280

13,5

17

159,5

6,269

80Б2

798

280

14

20,5

177,9

5,622

90Б1

893

300

15

18,5

194,0

5,155

90Б2

900

300

15,5

22

213,8

4,676

100Б1

990

320

16

21

230,6

4,336

100Б2

998

320

17

25

258,2

3,873

100БЗ

1006

320

18

29

285,7

3,500

100Б4

1013

320

19,5

32,5

314,5

3,180

Широкополочные двутавры (балки двутавровые)

20ш1

193

150

6

9

30,58

32,71

23ш1

226

155

6,5

10

36,17

27,65

26ш1

251

180

7

10

42,68

23,43

26ш2

255

180

7,5

12

49,24

20,31

30ш1

291

200

8

11

53,62

18,65

30ш2

295

200

8,5

13

60,95

16,41

зошз

299

200

9

15

68,29

14,64

35ш1

338

250

9,5

12,5

75,10

13,32

35ш2

341

250

10

14

82,22

12,16

35шэ

345

250

10,5

16

91,29

10,95

40ш1

388

300

9,5

14

96,05

10,41

40ш2

392

300

11,5

16

111,1

8,999

40шз

396

300

12,5

18

123,4

8,106

50ш1

484

300

11

15

114,4

8,741

50ш2

489

300

14,5

17,5

138,7

7,212

50шз

495

300

15,5

20,5

156,4

6,396

50ш4

501

300

16,5

23,5

174,0

5,746

60ш1

580

320

12

17

142,1

7,036

60ш2

587

320

16

20,5

176,9

5,654

60шз

595

320

18

24,5

205,5

4,866

60lu4

603

320

20

28,5

234,2

4,270

70ш1

683

320

13,5

19

169,9

5,887

70ш2

691

320

15

23

197,6

5,062

70шз

700

320

18

27,5

235,4

4,249

70ш4

708

320

20,5

31,5

268,1

3,730

70ш5

718

320

23

36,5

305,9

3,269

Колонные двутавры (балки двутавровые)

20к1

195

200

6,5

10

41,47

24,11

20к2

198

200

7

11,5

46,87

21,34

23к1

227

240

7

10,5

52,20

19,16

23к2

230

240

8

12

59,47

16,81

26к1

255

260

8

12

65,22

15,33

26к2

258

260

9

13,5

73,15

13,67

26кз

262

260

10

15,5

83,13

12,03

30к1

296

300

9

13,5

84,77

11,80

30к2

300

300

10

15,5

96,30

10,38

зокз

304

300

11,5

17,5

108,9

9,183

35к1

343

350

10

15

109,7

9,117

35к2

348

350

11

17,5

125,9

7,944

35k3

353

350

13

20

144,5

6,919

40к1

393

400

11

16,5

138,0

7,248

40к2

400

400

13

20

165,6

6,039

40кз

409

400

16

24,5

202,3

4,942

40к4

419

400

19

29,5

242,2

4,129

40к5

431

400

23

35,5

291,2

3,434











Двутавры (балки двутавровые) дополнительной серии (Д)

24дб1

239

115

5,5

9,3

27,82

35,94

27дб1

269

125

6

9,5

31,93

31,31

36дб1

360

145

7,2

12,3

49,14

20,35

35дб1

349

127

5,8

8,5

33,58

29,78

40дб1

399

139

6,2

9

39,70

25,19

45дб1

450

152

7,4

11

52,63

19,00

45дб2

450

180

7,6

13,3

65,03

15,38

30дш1

300,6

201,9

9,4

16

72,72

13,75

40дш1

397,6

302

11,5

18,7

124,4

8,036

50дш1

496,2

303,8

14,2

21

155,3

6,437

Двутавры в соответствии с заказом изготовляют длиной от 6 до 24 м:

  • мерной длины;
  • мерной длины с отрезком;
  • кратной мерной длины;
  • кратной мерной длины с отрезком;
  • немерной длины.

Отрезком считаются двутавры длиной не менее 3 или 4 м в зависимости от линейной плотности.

Для двутавров мерной длины с отрезком и кратной мерной длины с отрезком допускаются отрезки в объеме: до 5%, 8%, 12%, 20% от массы партии в зависимости от линейной плотности.

Назад в раздел

Колонная двутавровая балка (Двутавр): характеристики

Колонный двутавр – вид фасонного стального проката, изготавливаемый способом горячей прокатки. Благодаря уникальным техническим характеристикам, может использоваться при высоких нагрузках и/или в сложных климатических условиях. Как и все представители этой группы, имеет поперечное сечение в виде буквы «Н». Главное отличие – повышенная толщина стенок, которая обуславливает высокую жесткость и прочность и увеличенную массу погонного метра. Эта металлопродукция используется при создании несущих конструкций: опор мостов, стоек различной конструкции, каркасов.

Сортамент колонного двутавра

Для изготовления этой металлопродукции используются углеродистые качественные и низколегированные стали. Низколегированная сталь типа 09Г2С применяется при производстве проката, предназначенного для использования в условиях высоких нагрузок и/или низких температур, например в северных районах России. ГОСТ 26020-83 и АСЧМ 20-93 – основные нормативные документы, регламентирующие производство колонного двутавра.

Технические параметры по нормативам:

  • внутренние грани полок – параллельные;
  • высота профиля – 195-431 мм;
  • ширина полки – 200-400 мм;
  • толщина стенки – 6,5-23 мм;
  • толщина полки – 10-35,5 мм;
  • масса погонного метра – 41,4-290,8 кг.

Наименьший номер колонного двутавра – 20К, максимальный – 40К5. В продажу металлопрокат поступает отрезками длиной от 4 до 12 м.

Преимущества колонного двутавра

При правильно рассчитанных узлах сопряжения это вид фасонного металлопроката обеспечивает:

  • высокую прочность и жесткость созданной конструкции;
  • способность эффективно сопротивляться не только статическим, но и динамическим нагрузкам, что позволяет использовать его в строительстве в сейсмически нестабильных районах;
  • при обеспечении антикоррозионной защиты – длительный эксплуатационный период;
  • возможность сваривания отдельных частей конструкции стык в стык.

Пример условного обозначения

Двутавр (25К1 СТО АСЧМ 20-93)/(С345-3 ГОСТ 27772-2015):

  • 25 – номер профиля, равен округленной высоте поперечного сечения, взятой в сантиметрах;
  • К – колонный;
  • 1 – индекс, обозначающий вариант размеров, в пределах одного номера профиля могут быть индексы от 1 до 5;
  • СТО АСЧМ 20-93 – наименование нормативного документа, в соответствии с которым производится двутавровая балка;
  • С345-3 – наименование строительной стали по ГОСТу 27772-2015, регламентирующему технические условия на строительный прокат.

Исследование плоскостных моментных соединений двутавровых балок с квадратными железобетонными трубчатыми колоннами под действием гравитационных нагрузок

https://doi.org/10.1016/j.hbrcj.2014.02.011Получить права и содержание

Реферат

Настоящая статья основное внимание уделяется экспериментальному и аналитическому поведению предельного момента соединений стальных двутавровых балок с квадратными колоннами из стальных труб, заполненных бетоном. Внешние ребра жесткости вокруг колонн используются на уровне полки балки. Монотонно испытывают пять образцов.Параметрами испытания являются размеры ребер жесткости колонны и заполнение стальной трубчатой ​​колонны бетоном. Наблюдаются два типа отказов; разрушение полки балки и разрушение ребра жесткости. Результаты экспериментов показывают, что предельный момент соединения увеличивается за счет увеличения размеров ребер жесткости и заполнения стальной трубной колонны бетоном. Программа конечных элементов ANSYS используется для моделирования поведения с учетом как геометрической, так и материальной нелинейности. Аналитические результаты, которые хорошо согласуются с экспериментальными, затем используются для обсуждения влияния основных геометрических параметров на поведение соединения.Параметрами являются размеры ребра жесткости и колонны, а также заполнение колонны из стальных труб бетоном. Различные квадратные поперечные сечения колонн выбраны для покрытия трех классов классификации сечений в соответствии с египетским кодексом практики, а именно: компактные, некомпактные или тонкие. Увеличение предельного момента соединений основано как на компактности поперечных сечений колонны, так и на размерах ребер жесткости, при этом максимальные преимущества имеют тонкие колонны.

Ключевые слова

Ключевые слова

Экспериментальное и аналитическое исследование

Стальные трубки для бетона, заполненные бетона,

квадратных колонн

анализ конечных элементов

сталь I-балки

конечный момент соединения

рекомендуется рекомендуемые изделия со статей (0)

Copyright © 2014 Производство и хостинг Elsevier B.V.

Рекомендуемые статьи

Ссылки на статьи

Статическое поведение модифицированного сквозного соединения между колонной CFST и композитной балкой

Сквозное соединение оказалось идеальным решением для обеспечения жесткого соединения между стальными балками и столбцы CFST. Однако традиционное сквозное соединение иногда сталкивается с проблемами бетонного заполнения. Поэтому была предложена модифицированная конструкция сквозного соединения с деталями уменьшенной ширины полки. Сквозное армирование было добавлено в качестве дополнения для передачи растягивающей нагрузки. Испытания на монотонную нагрузку и всестороннее моделирование КЭ были выполнены для исследования характеристик несущей способности и рабочего механизма этого модифицированного соединения. Результаты показали, что модифицированное сквозное соединение представило отказ шарнира пластичности на конце балки, а также образование трещин и распространение на железобетонную плиту. Уменьшенная ширина фланца уменьшила прочность соединения, но степень уменьшения была ограничена.Благодаря конструкции со сквозным сердечником большая часть внутренних усилий на балке передавалась непосредственно на колонну. Сквозное армирование может эффективно участвовать в несущей нагрузке после того, как соединение выйдет из строя. Степень уменьшения ширины полки и длину области уменьшения необходимо контролировать, чтобы обеспечить достаточную прочность соединения. Количество срезных шпилек и арматуры TC может влиять на несущую способность, и представлены предложения по конструкции для модифицированного соединения через сердечник.

1. Введение

Колонны из стальных труб с бетонным наполнением (CFST) сочетают в себе преимущества стальных труб и прессованного бетона и все чаще используются в странах Азии и Европы благодаря их высокой прочности и хорошей пластичности. В последние годы колонны CFST, особенно прямоугольные колонны CFST, широко используются в высотных зданиях, особенно в сейсмоопасных районах. Важнейшей особенностью, которая напрямую связана с устойчивостью и сейсмическими характеристиками каркасных конструкций из CFST, является соединение между балками и колоннами, которое обычно представляет собой соединение для крепления двутавровых стальных балок к колоннам из CFST.В предыдущих исследованиях и практических применениях в жестких соединениях часто использовались детали прямой сварки, когда двутавровые балки соединялись с колоннами CFST посредством прямой сварки. В отличие от соединения двутавровой балки с широкой полкой колонны, сварное соединение двутавровой балки с прямоугольной колонной CFST часто приводит к отделению стальной трубы от бетонного ядра под действием растягивающих нагрузок, что приводит к преждевременному разрушению. Причины этих режимов отказа в основном связаны с траекторией нагрузки в соединениях колонн CFST, где растягивающая нагрузка фактически передается от стальной балки к изгибу полки колонны вне плоскости, а поведение зоны панели также изменяется. отличается в широкополочных соединениях колонн наличием двух стенок [1, 2].Затем, чтобы придать жесткость области соединения, сварные соединения двутавровой балки с колонной из CFST часто усиливают ребрами жесткости внутри или снаружи колонн [3, 4] или внешними пластинами, окружающими область соединения [5].

Помимо усиленных соединений, исследователи также искали альтернативные или модифицированные детали соединений, которые могут обеспечить жесткое и пластичное соединение. Одной из конструкций соединения, которая считается идеальной жесткой связью между двутавровой балкой и колонной из CFST, является соединение через балку или соединение через сердечник [6, 7].Соединение характеризуется непрерывной стальной балкой или стальной балкой, проходящей через колонну. При изготовлении сквозного соединения в трубе создается I-образный паз. Стальная балка продевается через трубу, а затем перед заливкой бетоном к трубе приваривается галтель [8]. Предыдущие сравнительные испытания показали, что эти сквозные соединения демонстрируют хорошие циклические характеристики и самую высокую жесткость по сравнению с другими соединениями с жесткостью [9]. Внутренняя нагрузка от стальной балки может затем надежно передаваться на колонну с неразрезной балочной конструкцией, а концентрация напряжения на стенке трубы может быть эффективно снижена.Несколько сейсмических испытаний также доказали, что сквозное соединение может обеспечить хорошие сейсмические характеристики и достичь желаемой цели сейсмического проектирования по сценарию «прочная колонна-слабая балка» и «сильный стык-слабый элемент» [10]. В результате сквозное соединение стало хорошо зарекомендовавшим себя вариантом жесткого соединения тяжелых стальных балок с колоннами CFT в регионах с высоким сейсмическим риском [11].

Несмотря на преимущества в механических характеристиках, сквозные соединения также обладают некоторыми практическими недостатками сквозной конструкции.Когда размер балки близок к диаметру колонны, часть фланца внутри трубы может мешать бетонному заполнению колонны CFST и, таким образом, ослаблять несущую способность и характеристики изгиба колонны CFST. Чтобы решить эту проблему, Zhou et al. [12] предложил модифицированную деталь сквозного сердечника, в которой ширина полки сквозной балки в области колонны была уменьшена, чтобы обеспечить пространство для прохода бетона, как показано на рисунке 1. Однако таким образом способность передачи нагрузки стальная балка была уменьшена.Затем, чтобы компенсировать потерю прочности из-за уменьшения сечения, в железобетонную (ЖБ) плиту через колонны CFST были установлены несколько продольных арматур (сквозная арматура, сокращенно «TC арматура») и приварены к трубе для дополнения передача груза. В составной балочной балке стальная балка и железобетонная плита соединяются вместе с помощью срезных шпилек, и тогда плита может разделить часть потребности в передаче нагрузки на верхнюю полку. Затем верхняя полка может обеспечить большее уменьшение ширины, а за счет соответствующей установки стальных балок, арматуры в железобетонных плитах и ​​срезных шпилек балка и железобетонная плита могут взаимодействовать и достичь сбалансированной способности передавать нагрузку. .


Было проведено несколько предварительных сейсмических испытаний этих модифицированных соединений со сквозным сердечником, и результаты показали, что измененная конфигурация соединения может поддерживать хорошие сейсмические характеристики, если уменьшение ширины полки контролируется в разумных пределах [12]. Однако квазистатические испытания не могут эффективно отразить механизм несущей нагрузки, и руководство по проектированию модифицированного сквозного соединения по-прежнему требует более глубокого исследования.Поэтому в этой статье было проведено специальное исследование статического поведения модифицированного сквозного соединения. Первоначально были проведены монотонные нагрузочные испытания. Затем на основе данных испытаний были созданы и проверены рациональные КЭ модели модифицированных соединений. На основе данных испытаний и численного моделирования были изучены и обсуждены распределение внутренних напряжений, закономерности передачи внутренней силы и совместные рабочие механизмы между собранными деталями.Затем были проведены параметрические исследования для изучения моделей влияния других деталей соединения, таких как степень уменьшения ширины полки, продольная длина уменьшения полки и количество арматуры TC, с помощью анализа конечных элементов. По результатам исследования можно предложить некоторые конструктивные предложения для этого типа соединения.

2. Программа экспериментальных испытаний
2.1. Образцы для испытаний

Всего было испытано четыре полноразмерных образца (обозначенных CFCJ1~CFCJ4). Модифицированное сквозное соединение отличается уменьшением ширины полки для удобства заливки бетона и дополнительной передачей нагрузки от арматуры ВП. Затем в качестве основного варьирующего фактора была выбрана степень уменьшения ширины полки. Подробные параметры образца приведены в таблице 1 и на рисунке 2. Номинальный размер колонны CFST составляет 400 × 400 × 12 мм (высота × ширина × толщина). Из-за усиленного механизма от ЖБ плиты до верхней полки стальная балка имела суженную верхнюю полку. Затем стальная балка приняла размер h400 × 150 × 200 × 8 × 12 мм (высота × ширина верхней полки × ширина нижней полки × толщина стенки × толщина полки).

/ 0,292 30/28/139 / 0,438 45/42/111

Образец номер н / Б / б / Р (мм) ТС арматуры Шпиль

CFCJ1 0/0 0/0 — / — / 620 @ 50 13 × 80
CFCJ2 0,2 ​​/ 0.146 15/14/233
CFCJ3 0,4
CFCJ4 0,6

Арматура TC — стальной стержень, проходящий через колонну CFST.


Ширина полки была уменьшена в области PT, которая была расширена за пределы колонны примерно на 310 мм от границы соединения.Верхний фланец имеет большее уменьшение ширины, чем нижний, при этом коэффициент уменьшения нижнего фланца B ( B  = 2 b /200) примерно в 0,73 раза выше, чем у верхнего фланца A ( A = 2 a /150). От CFCJ1 до CFCJ4 степень обжатия верхней полки изменялась от 0 до 0,6 с интервалом 0,2. Конструкция и расположение арматуры TC остались прежними для 4 образцов. Стальная балка и железобетонная плита были прочно соединены стальными шпильками (13 × [email protected] мм).Стальная балка и арматура TC полностью прошли через стальную трубу и были соединены с квадратной стальной колонной угловым сварным швом перед заливкой бетона. Этот тип соединения часто применяется в высокопрочных зданиях и характеризуется высоким коэффициентом осевой нагрузки на колонну. В ходе испытаний коэффициент осевой нагрузки n был установлен в 0,43 раза от предельной несущей способности колонны.

Прочность бетона на сжатие была получена с помощью стандартных кубических испытаний, и среднее измеренное значение прочности составило 50.4 МПа. Измеренные модули и коэффициент Пуассона бетонных материалов составили 3,19 × 10 4  МПа и 0,21 соответственно. Механические свойства стальных пластин, стальных стержней и шпилек также были измерены с помощью стандартных испытаний на растяжение [13], измеренные свойства приведены в таблице 2. пластины стальные стержни Stud


Толщина или диаметр (мм) 8 12 20 8 13 F у (МПа) 310 300 485 300 380 F U (МПа) 440 445 660 445 494 E S (GPA) 208 203 211 209 210 ν с 0. 26 0,25 0,24 0,25 0,25
7 2,032339 7 2,03339 9 Экспериментальная установка и процедура нагружения

Образцы соединений были разработаны для моделирования соединения рамной конструкции при боковых нагрузках, а затем точки изгиба рамы были приняты в середине пролета балок и на середине высоты колонн. Образцы были сделаны в Т-образной форме из-за ограничений установки. Граничные условия и нагрузки образцов показаны на рисунке 3.Концы колонны были закреплены штифтами в боковых направлениях, а монотонная сила в вертикальном направлении вниз была приложена к дальнему концу соединенной балки в процессе ступенчатого нагружения. Перед процессом нагружения балки к верхней крышке колонны прикладывали осевое усилие 4000 кН (F1) с приводом 20 000 кН, и нагрузка поддерживалась постоянной на протяжении всего процесса испытаний. Этот уровень осевой нагрузки был определен на основе коэффициента осевой нагрузки 0,43 и осевой несущей способности 9270   кН колонны CFST, рассчитанной в соответствии с китайскими нормами [14]. Для нагрузки на конце балки был принят двухэтапный процесс нагружения (расстояние точки нагрузки до конца балки составляет 100 мм). Предсказанная предельная нагрузка соединения была получена с помощью анализа КЭ перед испытанием, и метод нагружения с контролем нагрузки применялся сначала в течение начального периода нагружения. Этот протокол управления нагрузкой продолжался до тех пор, пока образец не продемонстрировал поведение текучести или соотношение нагрузки и смещения в реальном времени не показало очевидное снижение жесткости. Затем процесс нагружения переводили на управление перемещением, а амплитуды нагружения увеличивали на интервале перемещения Δ в момент текучести.Испытание прекращают, когда приложенная нагрузка падает ниже 85 % от ее пикового значения или если образец больше не может выдерживать нагрузки. Тензометрические датчики использовались для измерения деформации соответствующих мест в стальных компонентах, сквозной арматуры и железобетонной плиты. Для регистрации перемещений и поворотов установлены измерители перемещений и инклинометры. Подробная схема измерительной аппаратуры представлена ​​на рисунке 4.


2.3. Результаты и обсуждение

В ходе испытаний образец CFCJ4 рано вышел из строя из-за низкого качества изготовления, а критические данные (нагрузка и смещение) не были получены из-за быстрой деградации.Таким образом, сравнивались и обсуждались только образцы от CFCJ1 до CFCJ3. Общие характеристики и режимы разрушения трех образцов были схожими, и весь процесс выдерживания монотонной нагрузки можно разделить на четыре этапа (S-1 ~ S-4 на рис. 5): (1) Первый этап — период упругости в в котором отношение вертикальной нагрузки к смещению на конце балки было в основном пропорциональным. Каждая часть соединения оставалась в упругом состоянии, и в бетонной плите не было видно трещин.(2) Второй этап начался с появления первой трещины в бетонной плите (примерно 70 мм от стены колонны во всех трех образцах). На этом этапе приложенная вертикальная нагрузка по-прежнему увеличивалась с высокой скоростью по мере увеличения смещения конца балки, но трещины в железобетонной плите продолжали развиваться. Количество и длина этих трещин постепенно увеличивались по мере увеличения нагрузки на острие балки, но сквозного разрушения обнаружено не было. Этот этап останавливался при текучести соединения, которую определяли методом общего момента текучести (GYMM) [15].Затем, в конце этого этапа, на нижних полках были представлены небольшие потери устойчивости (например, CFCJ2 и CFCJ3 на рисунке 6 (а)). Тем не менее, стенка и верхняя полка балки показали мало видимых деформаций. (3) Третьей стадией была стадия развития пластичности, на которой несущая способность соединения представляла собой пластический режим. На этом этапе вертикальное перемещение быстро росло при том же приращении вертикальной нагрузки, а жесткость соединений резко уменьшалась.На этом этапе коробление на нижних полках стало более сильным, а также появилась небольшая деформация в области стенки. В последний период этого этапа горизонтальные трещины в железобетонной плите проникали по всему диапазону, и степень растрескивания увеличивалась по мере увеличения приложенной нагрузки (рис. 6 (б)). Максимальная ширина трещины достигала даже 4 мм в конце этой стадии. Также можно было наблюдать, что проскальзывание между верхней полкой балки и ж/б пластиной достигает максимума постепенно, начиная с 2.от 0 мм до 3,5 мм, что относится к максимальному усилию сдвига между верхней полкой балки и ж/б пластиной. (4) Когда образцы соединения достигли максимальной несущей способности, образцы вошли в четвертый этап. Эта стадия была стадией деградации и продолжалась до отказа или окончания испытания. На этом этапе несущая способность соединений постоянно снижалась по мере увеличения смещения конца балки. Нижняя полка стальной балки показала местную потерю устойчивости и очевидную пластическую деформацию.Несколько существующих трещин в железобетонной плите почти проникли (рис. 6 (с)) весь раздел. Однако на протяжении всего испытания колонны CFST оставались неповрежденными без видимой деформации, а деформации и отказы происходили в областях балки и плиты.


На рис. 5 показаны полученные зависимости приложенной нагрузки от смещения конца балки CFCJ1–3. От CFCJ1 до CFCJ3 стальная балка имела увеличенную степень уменьшения ширины полки. Затем соединения показали снижение жесткости и несущей способности.Образец CFCJ1 имел неповрежденную стальную балку, а затем показал самую высокую жесткость и более длинную область упругости, чем другие. Уменьшенная ширина полки привела к уменьшению набора прочности и раннему развитию пластичности. Относительно большое снижение прочности наблюдалось между CFCJ1 и CFCJ2, но разница между CFCJ2 и CFCJ3 была относительно небольшой. Это означает, что степень деградации уменьшалась по мере уменьшения ширины полки с 0,2 до 0,4. В таблице 3 приведены критические нагрузки и перемещения на границе смежных стадий, которые представляли собой момент трещины (cr), момент текучести ( y ), момент предела прочности ( u ) и быстродеградирующий момент ( d ). ).Сравнение также показало относительно большее снижение прочности между неповрежденным соединением и уменьшением отношения 0,2. Однако предел текучести и предел прочности CFCJ2 и CFCJ3 по-прежнему сохраняют более 85% прочности CFCJ1.

371,6 56,2 214,6
2




CFCJ1 CFCJ2 CFCJ3

(кН) 180 160 140
(мм) 8.2 10,3 10,8
(кН) 380 342 323,6
(мм) 16,1 18,67 19,63
(кН) 433 384
(мм) 54,3 45,8
(кН) 396 322
(мм) 67.6 68.1 68.1 72.2 72.2
3.
Модели конечных элементов

для лучшего получения рабочего механизма модифицированных сквозных соединений, конечных элементов моделей испытанных образцов были установлены АБАКУС [16]. После его подтверждения экспериментальными результатами были обсуждены стадия внутреннего напряжения и совместный рабочий механизм в процессе нагружения, а затем было проведено параметрическое исследование с использованием различных критических параметров в разделе 4.

3.1. Типы элементов

Твердотельные трехмерные трехмерные элементы интегрального формата с уменьшенным числом узлов (C3D8R) использовались для моделирования квадратной стальной колонны, стальной балки, бетонной плиты и нагрузочных пластин. Элемент фермы T3D2 был применен для стальных стержней, которые были встроены в бетон, и элементы фермы были изменены для дискретного распределения в железобетонной плите. Для моделирования сварных швов между стальными элементами использовалось связующее ограничение, которое может соединить две отдельные поверхности, при этом относительное движение не допускалось. ЖБ плита была прикреплена к стальной балке с помощью шпилек. Затем в КЭ-модели балочные элементы Тимошенко B31 использовались для моделирования срезных шпилек, а взаимодействие срезного шпильки и стальной балки упрощалось с помощью нелинейных пружинных элементов ∗SPRING2 [12]. Затем, в процессе создания модели, элементы срезных стоек Beam-31 были расположены на месте срезных стоек и встроены в бетонную плиту. Затем шпильки были вынуждены двигаться вместе с бетонной плитой.На другом конце срезной стойки была установлена ​​пара пружинных элементов нулевой длины для соединения другого конца срезной стойки с соответствующим узлом на стальной балке. С помощью этого метода взаимодействие и сила растяжения (пружина-2 (V)) и сила сдвига (пружина-2 (H)), которые передаются между плитой и балкой, были реализованы через пружинные элементы в двух направлениях. На рисунке 7 (а) показаны сетчатые модели КЭ, а на рисунке 7 (б) показаны подробные настройки пружинных элементов в соединениях сдвига.Размер ячейки был скорректирован, чтобы обеспечить хорошую точность и разумное время вычислений, и, наконец, был установлен примерно на уровне 25 мм для суставной области.

3.2. Граничные условия и условия нагрузки

Граничные условия и условия нагрузки остались такими же, как и в тесте, и показаны на рисунке 7 (а). На верхнюю и нижнюю поверхности колонны CFST и на торцевую поверхность балки были назначены три контрольные точки. Ограничения кинематической связи в ABAQUS были приняты для соединения торцевой поверхности с соответствующей опорной точкой.Затем к опорным точкам применялись граничные ограничения и точечные нагрузки. Контрольные точки на нижнем конце колонны были ограничены тремя направлениями смещения и свободой вращения вокруг осей x и z . Верхний конец колонны был ограничен в отношении свободы горизонтального перемещения и свободы вращения вокруг осей x и z . Поэтому разрешалось только вращение изгиба в плоскости. Постоянная осевая нагрузка была первоначально приложена к верхней части колонны CFST, а вертикальная нагрузка смещения вниз была приложена к вершине точки на конце балки.

3.
3. Свойства материалов

Конструктивная модель материалов для стали и бетона, принятая в этой статье, была предложена Ding et al. [17]. Модель поврежденной пластичности и пятипараметрические критерии разрушения Уиллама-Варнке в ABAQUS использовались для моделирования бетонного материала. Упруго-пластическая модель, учитывающая критерий текучести фон Мизеса, правило течения Прандтля-Рейсса и изотропное деформационное упрочнение, была применена для учета определяющего поведения стальных компонентов.Подробная прочность была определена на основе измеренных данных в таблице 2, а настройки параметров стальных и бетонных конститутивных моделей можно найти в ссылке [17]. Эффективность этих конститутивных моделей была подтверждена серией экспериментальных исследований [18, 19]. Трилинейная модель была применена к материалу шпильки. Предел текучести шпилек при сдвиге составил 330 МПа, а модуль упрочнения принят равным 0,01 E ss , где E ss — модуль упругости модуля сдвига шпильки (2. 06 × 10 5  МПа).

Значение жесткости пружины-2 (V) было определено как 1 × 10 7  Н/мм. Пружинный элемент-2 (H) подчинялся характеристикам шипов под нагрузкой, а поперечная жесткость шипов определялась с помощью соотношений нагрузки и проскальзывания, предложенных Ollgaard et al. [20] (уравнение (1)). Способность к сдвигу шпилек с головкой () можно рассчитать по уравнению (2): где S — среднее скольжение, а — усилие сдвига на шпильку. — площадь поперечного сечения стоек, — модуль упругости бетона, — прочность бетона на сжатие в цилиндре.Теория Оллгаарда предполагает, что 99% предельной нагрузки будет достигнуто, когда величина проскальзывания увеличится до 5 мм. Эта теория поперечного сопротивления-скольжения также принята в последнем стандарте проектирования стальных конструкций AISC 360 [21].

3.4. Контакт

Контакт «поверхность-поверхность» в ABAQUS был принят для моделирования контактных взаимодействий между сталью и бетоном (между стальной балкой и железобетонной плитой и между стальной трубой и заполненным бетоном). Для взаимодействия в номинальном направлении был принят режим «ЖЕСТКИЙ КОНТАКТ», а также «модель трения Мора-Кулона» с коэффициентом трения, равным 0.6 был выбран для моделирования тангенциального поведения со ссылкой на соответствующие исследования [22, 23].

4. Численная проверка, результаты и обсуждение
4.1. Соотношения нагрузки и смещения

Сравнение отношения нагрузки на торец балки и смещения из моделирования КЭ и данных испытаний представлено на рис. 8. Сравнение показывает хорошее согласие, и модели КЭ могут эффективно прогнозировать упругую и пластическую жесткость и прочность. процесс развития и деградации.На рис. 9 приведены условия деформирования каждого образца в момент максимальной прочности. Четыре образца также имеют очевидную деформацию потери устойчивости на нижней полке балки, что хорошо соответствует деформациям, наблюдаемым в ходе испытаний (рис. 6 (а)). Результаты КЭ показали более высокий уровень, но меньшую область потери устойчивости на конце луча в CFCJ1. Для образцов с уменьшенной полкой более слабая полка приводила к более раннему и большему диапазону развития пластичности, а затем диапазон потери устойчивости увеличивался.


4.2. Характеристики напряжения

На рисунке 10 показаны условия напряжения четырех испытанных образцов в момент максимальной прочности. Образец CFCJ1-4 также показал высокое напряжение в подкреплениях TC, указывая на то, что подкрепления TC могут эффективно участвовать в подшипнике нагрузки во время условий скребкового момента. Благодаря конструкции со сквозным сердечником высокие напряжения в арматуре за пределами диапазона колонны могут эффективно передаваться в колонну, а затем уровни напряжений постепенно снижаются из-за перераспределения нагрузки с арматуры на бетон заполнения за счет связывания бетона.Под действием вертикальной толкающей нагрузки, направленной вниз, высокое напряжение сначала возникало в нижней части стенки балки, где инициировались пластическая деформация и коробление.

На рис. 11 показано распределение напряжения в зоне соединения на полке колонны. Результаты показали, что уменьшение ширины полки может повлиять на напряженное состояние полки колонны. По мере уменьшения ширины полки зона высокого напряжения на полке колонны сначала увеличивалась, а затем уменьшалась.Когда степень уменьшения полки изменилась с 0 до 0,4, высоконапряженное состояние возникало только в области нижнего угла над нижней полкой. Когда степень уменьшения ширины полки составляла 0,6, более широкая область полки колонны представляла высокие напряжения, а область высокого напряжения распространялась на области вокруг нижней полки. Однако максимальное напряжение на полке колонны по-прежнему не превышало предела текучести в течение всего процесса нагружения. CFCJ1-4 имели одинаковые пиковые уровни напряжения на полке колонны, даже при различной степени сокращения полки.Такое поведение указывало на то, что сквозное соединение в основном передает нагрузку через неразрезную балку, а не изгиб полки колонны.

На рис. 12 показано распределение PEEQ (эквивалентной пластической деформации) в бетоне сердцевины, которое может отражать состояние повреждения бетона. Бетонная область, соответствующая положению железобетонной плиты и вокруг области армирования ТК, показала более высокий уровень повреждений, чем другие части. В секции 2-2, расположенной рядом с границей стыка колонны балки, уровень повреждений значительно выше, чем в секции 4-4 в центральной секции (места указаны на рис. 2).Эта разница указывает на то, что повреждение быстро уменьшалось по мере увеличения расстояния от границы соединения, а это означает, что растягивающая нагрузка на арматуру постепенно распределялась заполненным бетоном. По мере увеличения уменьшения полки балки пиковый индекс PEEQ увеличивался, а также увеличивались области с высоким значением PEEQ. Основываясь на приведенном выше анализе, бетон ядра также участвовал в несущей нагрузке, и в результате уровень и диапазон повреждений также увеличивались по мере увеличения степени уменьшения ширины полки. Следовательно, для модифицированных сквозных соединений необходимо контролировать степень уменьшения ширины фланца, чтобы избежать раннего и местного разрушения бетона заполнения.

4.3. Механизм передачи момента

Чтобы лучше понять закономерности распределения нагрузки между различными компонентами, были получены распределения продольных усилий на арматуре TC и верхней полке балки и нижней полке балки в момент максимальной нагрузки, которые сравнивались на рис. 13. четыре образца представили аналогичные механизмы передачи момента, и уменьшение фланца мало повлияло на механизм передачи.Чтобы определить эффективность передачи момента соединения, эффективность передачи продольной силы была извлечена из рисунка 13. Эффективность передачи была определена как отношение продольной силы внутри трубы к силе снаружи трубы, и подробные отношения приведены в таблице 4. , Результаты показывают, что приблизительно 80% внутренней силы на нижнем фланце (BF) непосредственно передавались в колонну, при этом стальная труба воспринимала менее 20% силы сжатия. Доля передачи нагрузки непосредственно в колонну составляла примерно 93% на верхнем поясе (TF) и даже достигала 99% на подкреплениях TC.Таким образом, эффективность передачи нагрузки сквозной связи была высокой.


0,931 0,825

CFCJ1 CFCJ2 CFCJ3 CFCJ4 Средние

TC подкрепления 0,99 0,988 0,99 0,991 0,990
Верхний фланец 0,915 0.954 0,931 0,933
Нижний фланец 0.83 0,835 0,801 0,833

4.4. Условия переноса горизонтального сдвига

На рис. 14 показано распределение силы горизонтального сдвига в различных компонентах по высоте области соединения для CFCJ3. Каждая кривая соответствует определенному состоянию нагрузки смещения конца балки, и сравнения могут отражать вариации передачи нагрузки и горизонтальное поперечное усилие в бетоне.Горизонтальная сила сдвига, переносимая стенкой стальной балки, не достигла максимальной способности сдвига 576   кН при монотонной нагрузке. Это соответствовало невидимому сдвигу в области сустава. Кроме того, горизонтальная сила или условия сдвига на наполненном бетоне отображают различные распределения по мере увеличения торцевой нагрузки на балку. В начальный период нагрузки бетонное ядро ​​представляло более равномерную горизонтальную силу, а максимальная сила приходилась на середину высоты стальной балки.Это горизонтальное распределение силы возникло в результате противоположного растяжения или сжатия на двух фланцах внутри колонны, что привело к состоянию чистого сдвига в бетоне зоны панели. В этот период сдвиг нагрузки на подкрепления TC был ограничен. Когда соединение вошло в пластическое состояние и деформация выпучивания сформировалась на нижней полке, максимальная горизонтальная сила на заливном бетоне постепенно переместилась в места между верхней полкой и арматурой ВТ. Горизонтальная сила на заполненном бетоне была вызвана силой сдвига в зоне панели и передачей нагрузки сил растяжения в арматуре TC на бетон. Таким образом, быстрое увеличение горизонтальной силы на бетон между верхней полкой и арматурой показало, что TC арматуры в основном участвовали в несущей нагрузке и передаче после того, как балка поддалась или выпучилась.


4.5. Распределение вращения соединения

На рис. 15 показано распределение вращения соединения между колонной (), панельной зоной () и балкой () от положения миделя колонны до конца балки.Результаты показали, что вращение колонны было ограничено небольшим уровнем, что в основном происходило из-за упругого изгиба. Большая часть соединения пришлась на изгиб балки. Такое развитие вращения соответствовало режимам отказа. Образцы CFCJ1 и CFCJ2 имели слегка неравномерное вращение на расстоянии примерно 150 мм от полки колонны (350 мм от центра колонны). CFCJ3 и CFCJ4 имели более постепенное увеличение вращения с 200 мм до 400 мм. Это различие произошло из-за разницы в степени потери устойчивости, в которой образцы, у которых не было уменьшения полки или незначительное уменьшение полки, показали более высокий уровень пластической деформации шарнира и степень локальной потери устойчивости.В CFCJ3 и CFCJ4 высокий уровень уменьшения полки привел к увеличению области развития пластичности; потребность в вращении в стыке обеспечивалась за счет пластической деформации при растяжении или сжатии, а степень местной потери устойчивости была меньше.

5. Параметрические исследования

В ходе испытания были протестированы только 4 образца, при этом единственным фактором был коэффициент уменьшения полки. В этом разделе параметрические исследования были выполнены и проанализированы, чтобы определить фактор, влияющий на схему степени уменьшения ширины полки, длину области сокращения, качество подкрепления ТС и количество сдвиговых шпилек.

5.1. Уменьшение полки

Вышеприведенное обсуждение показало, что арматура TC в железобетонной плите может обеспечить дополнительную передачу нагрузки рядом с верхней полкой. Затем можно установить передаточное отношение ( B / A ) меньше 1. Результаты испытаний также показали, что соединение имело тенденцию к деформациям из-за коробления нижнего фланца, и соединение обычно не выдерживало из-за сильного деформация коробления на нижнем фланце. Таким образом, степень уменьшения ширины нижнего фланца ( B ) была более важной и тесно связана с несущей способностью соединения.На рис. 16 сравнивается зависимость предела прочности от степени обжатия нижней полки при двух соотношениях B / A . Результаты показали, что предельная емкость значительно уменьшилась, когда степень восстановления превышала 0,35. Когда степень обжатия превышала 0,4, предельная прочность на смятие падала до более низкого уровня, а скорость деградации замедлялась. Случай B / A  = 1 показал более высокий уровень прочности, чем случай с B / A как 0.7. Таким образом, соотношение B / A было предложено оставить на более высоком уровне, а степень уменьшения ширины на нижней полке было предложено контролировать в пределах 0,4.


5.2. Продольная длина редуктора полки

В модифицированном соединении сквозного сердечника все полки балки в области колонны и вокруг области соединения были уменьшены. Область уменьшения ширины полки также может влиять на вид разрушения и несущую способность модифицированного соединения.Затем в этом сечении была проанализирована длина области уменьшения полки. Был создан ряд моделей конечных элементов с длиной области уменьшения полки на рисунке 2, варьирующейся от 0 до 400. Были рассмотрены три условия передаточного отношения полки в случае B / A  = 0,7. Сравнение представлено на рис. 17. По мере увеличения длины обжатия предельная производительность также уменьшалась, а скорость обжатия была высокой в ​​случаях с высоким коэффициентом обжатия. При превышении 100 мм скорость снижения предельной прочности замедлялась, а при превышении 200 мм прочность оставалась неизменной.Это изменение может косвенно указывать на то, что потеря устойчивости в основном произошла в диапазоне длин 200  мм от лица колонны. Когда для практики заливки бетона требуется большое уменьшение ширины полки, диапазон уменьшения полки следует уменьшить, чтобы контролировать потерю прочности соединения.


5.3. Количество арматуры TC

Арматура TC может эффективно обеспечивать передачу растягивающей нагрузки в соответствии с верхней полкой, и затем было исследовано влияние количества арматуры TC.Все испытанные образцы имели 6 усилений TC над верхней полкой; затем при моделировании КЭ количество ТС арматуры варьировалось от 0 до 10. Затем были получены условия предела текучести и предела прочности, которые сравниваются на рисунке 18. По сравнению с соединением без ТС арматуры предельная несущая способность вместимость 2 усилений ТК увеличена на 14,5%. Затем, по мере увеличения количества арматуры ТС, увеличиваются как предел текучести, так и предел прочности соединения.Предел прочности показал более высокий уровень упрочняющего эффекта, чем предел текучести. При количестве подкреплений ТС более 8 прочность соединения перестала увеличиваться и стремилась к стабильному уровню. Поскольку большее количество арматуры TC означает меньшее расстояние между соседними арматурами, качество сцепления бетона с арматурой будет снижено. Затем можно увеличить количество арматуры TC, чтобы частично увеличить прочность соединения. Тем не менее, количество должно контролироваться, чтобы обеспечить минимальное расстояние 25  мм между соседними арматурами.


5.4. Количество головных шпилек

Шпильки, работающие на сдвиг, отвечают за совместный изгиб между железобетонной плитой и стальной балкой, а также за степень деформации при растяжении ТС арматуры. Таким образом, эффект сдвиговых шпилек был проанализирован и сравнен на рисунке 19. Параметрические исследования были выполнены на основе образцов CFCJ3, из которых конструкция сдвигового шпильки полностью удовлетворяла требованиям сопротивления сдвигу. Затем, уменьшив количество сдвигающих шпилек до 1/2 (обозначается CFCJ3-1), 1/4 (обозначается CFCJ3-2) и 0 (обозначается CFCJ3-3) от исходного числа, отношение приложенной нагрузки к смещению из 4 КЭ моделей были получены и сопоставлены. Результаты показали, что срезные шпильки могут эффективно влиять на несущую способность соединения. При уменьшении количества срезных шпилек жесткость соединения, предел текучести и предел прочности были снижены. Несущая способность соединения снижается на 9,9%, 16,7% и 26,3% при уменьшении количества шпилек до 1/2, 1/4 и 0 соответственно. Из-за недостаточного сопротивления сдвигу между стальной балкой и железобетонной плитой на границе произошло проскальзывание, а затем эффект составной балки был уменьшен.Таким образом, в соединении со сквозным сердечником количество или конструкция сдвигающих шпилек должны соответствовать требованиям полного сопротивления сдвигу в составных балках.


6. Заключение

В этой статье были проведены испытания на монотонную нагрузку и КЭ моделирование модифицированного соединения через сердечник. Были тщательно изучены и обсуждены условия несущей способности, режимы отказа, совместный рабочий механизм и факторы, влияющие на модели. Основные выводы можно резюмировать следующим образом: (1) Все модифицированные сквозные соединения представляют собой пластический отказ шарнира на конце балки.Уменьшенная конструкция фланца может привести к снижению предела текучести и предела прочности соединения. Однако даже при уменьшении ширины фланца на 40 % прочность соединения все еще может составлять более 85 %. Кроме того, модифицированное сквозное соединение может облегчить удобную заливку бетона внутрь колонны, и эта конструкция соединения по-прежнему обладает хорошими характеристиками и многообещающим потенциалом применения. (2) Метод КЭ, используемый в этой статье, может эффективно прогнозировать характеристики несущей способности и рабочие механизм соединения.Благодаря механизму сквозного сердечника усилия растяжения и сжатия на стальной балке и ТС арматуре могут передаваться непосредственно на колонну. На стальную трубу колонны передавалось менее 10 % растягивающей силы на верхней полке, а на трубу — менее 20 % сжимающей силы на нижней полке. участок передачи нагрузки. Когда соединение поддалось и пластиковый шарнир был сформулирован, передача нагрузки на подкрепления TC увеличилась.(4) Соотношение B / A было предложено оставить на более высоком уровне, а степень уменьшения ширины на нижнем фланце было предложено контролировать в пределах 0,4. Количество арматуры TC может быть увеличено для частичного увеличения прочности соединения. Тем не менее, количество должно контролироваться, чтобы обеспечить минимальное расстояние между соседними арматурами. (5) «Продольная длина сокращения полки» () значительно повлияет на несущую способность соединения при изменении от 0 до 100   мм.Срезные шпильки были тесно связаны с несущей способностью и совместным рабочим механизмом. При проектировании соединения необходимо определить количество срезных шпилек, по крайней мере, для выполнения требований к полному сопротивлению сдвигу в составных балках.

Доступность данных

Данные, использованные для поддержки результатов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Вклад авторов

Ци-ши Чжоу и Хуа-вэй Фу внесли равный вклад в эту работу.

Благодарности

Эта исследовательская работа была выполнена при финансовой поддержке Национальной ключевой программы исследований и разработок Китая (грант № 2016YFC0701201).

Лонг-Бич проведет мероприятие по подписанию и размещению стальных балок

ДЛЯ ВЫПУСКА

Контактное лицо: Дейзи Йи, 415-865-8929

8 декабря 2011 г.

Установка первой стальной колонны в здании суда Нью-Лонг-Бич
Бывший губернатор Деукмеджян и другие высокопоставленные лица подпишут стальную балку


Архитектурная визуализация 

Кто: Бывший губернатор Джордж Деукмеджян, председатель Верховного суда округа Лос-Анджелес Ли Смолли Эдмон, Рональд Г. Оверхолт, временный административный директор судов, и другие высокопоставленные лица подпишут первую стальную колонну, которая будет установлена ​​в здании суда губернатора Джорджа Деукмеджяна, которое сейчас строится в Лонг-Бич. Примечание: Из-за нехватки места посвящение не открыто для публики, а только для приглашенных гостей и представителей средств массовой информации.

Когда: Пятница, 16 декабря 2011 г., 10:00 (если позволяет погода)

Что: Мероприятие будет включать выступления и торжественное подписание стальной колонны.Затем команда Clark Construction установит колонну на место.

Где: Новое здание суда Западный Бродвей на Магнолия-авеню, Лонг-Бич (карта). Парковка доступна на парковке Северной Магнолии, 101 (плата за парковку не взимается при предъявлении приглашения на мероприятие).

Повестка дня: 10:00 вступительное слово 10–11:00 подписи на первой стальной колонне 11:00 установка стальной колонны.

Зачем: Этот проект улучшит общественный доступ и безопасность, а также повысит эффективность работы судов за счет замены ветхого здания суда в Лонг-Бич, одного из худших судебных зданий в штате.Этот проект является первым зданием суда в Соединенных Штатах, построенным с помощью инфраструктуры, ориентированной на результат (PBI), инновационной схемы, в рамках которой государство привлекло частную компанию Long Beach Judicial Partners для финансирования, проектирования, строительства, эксплуатации и содержать здание. В новом здании, которое должно быть завершено и заселено в конце 2013 года, будет 31 зал судебных заседаний, а также офисы партнеров по правосудию округа Лос-Анджелес. Структура парковки через Бродвей от нового здания также реконструируется и расширяется до более чем 1000 мест.Государство владеет землей и зданием в течение 35-летнего соглашения PBI, при этом ежегодные платежи за обслуживание начинаются, когда суд занимает здание.

Дополнительная информация о проекте: веб-сайт местного проекта и веб-камера местной строительной площадки.

Представители СМИ, желающие посетить церемонию, могут связаться с Люси Оливас, [email protected]

(PDF) Моделирование и численный анализ сквозного соединения стальной балки с железобетонной колонной

9

-й Международный конгресс по гражданскому строительству, 8-10 мая 2012 г.

Исфаханский технологический университет (IUT), Исфахан, Иран

7

9.ВЫВОДЫ

Моделирование испытуемых образцов проводилось по результатам испытаний Курамото и Нишиямы [10] и

предел прочности соединений на сдвиг оценивался с помощью анализа методом конечных элементов. Из экспериментальных

и численных результатов, представленных выше, можно сделать следующие выводы:

1. Из сравнения результатов конечных элементов и данных испытаний соединения RCS через колонну,

было хорошее совпадение результатов испытаний. и модель конечных элементов не только в поведении

, но также в возможностях жесткости и предела прочности. Конечный элемент приводит к

циклическому нагружению, не имеющему эффекта защемления из-за того, что

армирующие элементы колонны были полностью встроены в бетонную колонну. Таким образом, в бетонной колонне

не произошло проскальзывания.

2. Чтобы увеличить пропускную способность соединения, более эффективно утолщать внутреннюю панель. Было показано

, что стальная панель, встроенная в бетонную колонну, является наиболее важной частью соединения

, которое напрямую увеличивает пропускную способность соединения и имеет гораздо больший эффект, чем лицевые

несущие плиты и накладки.

3. Утолщающие накладки

эффективны для повышения прочности на сдвиг и улучшения сейсмических характеристик стыков. Кроме того, накладки будут более эффективными за счет увеличения сцепления

между ними и бетоном.

10. ССЫЛКИ

1. Дейерляйн, Г.Г., Шейх, Т.М., Юра, Дж.А. и Джирса, Дж.О. (1989 г.), «Соединения балки и колонны

с моментом

для композитных рам: Часть 2», Журнал структурного проектирования, ASCE , 115 (11), с. 2877-2896.

2. Шейх, Т.М., Дейрляйн, Г.Г., Юра, Дж.А. и Джирса, Дж.О. (1989), «Соединения момента балки и колонны

для композитных рам: Часть 1», Журнал структурного проектирования, ASCE, 115 (11) , стр. 2858-2876.

3. Канно, Р. (1993), «Прочность, деформация и сейсмостойкость соединений между стальными балками и железобетонными колоннами

», доктор философии. диссертация, Корнельский университет, Итака, Нью-Йорк.

4. Баба, Н. и Нисимура, Ю. (2000), «Передача напряжения на стыках бетонных колонн, армированных стальной балкой сквозного типа

», Proc.6-й конференции ASCCS, стр. 753-760.

5. Ким, К. и Ногучи, Х. (1997), «Аналитическое исследование прочности на сдвиг соединений RCS», 4-е совещание JTCC

.

6. Нишияма, И., Итадани, Х. и Сугихиро, К. (1997), «Трехмерные испытания соединения балки и колонны (совместная панель) на RCS

», 4-е совещание JTCC.

7. Парра-Монтесинос, Г. и Уайт, Дж. К. (2000), «Сейсмическая реакция внешних соединений железобетонной колонны со стальной балкой

», Journal of Structural Engineering, ASCE, 126 (10), стр. 1113–1121.

8. Бугея, М.Н., Браччи, Дж.М. и Мур, В.П. (2000), «Сейсмическое поведение составных систем RCS Frame

», Journal of Structural Engineering, ASCE, 126 (4), стр. 429–436.

9. Ю, К. С., Ноэль, С. и Уанг, К. М. (2000), «Влияние композитной плиты на прочность и стабильность момента

Соединения с RBS или модификацией сварного вута», Proc. 6-й конференции ASCCS, стр. 705-712.

10. Курамото, Х. и Нишияма, И. (2004), «Сейсмические характеристики и механизм передачи напряжения

сквозных соединений колонн для композитного железобетона и стальных каркасов», Journal of Structural

Engineering, ASCE , 130 (2), с.352–360.

11. ENV 1992-1-1, (1992) «Еврокод-2: Проектирование бетонных конструкций, Часть 1: Общие правила и правила для

Строительство».

12. Хиббит, Карлссон и Соренсен (2010 г.), «Стандартное руководство пользователя ABAQUS», Версия 6.10. США.

2022 Стоимость стальных балок | Цена установки опорной балки (LVL vs.

Wood)

Стальная двутавровая балка Стоимость

Стальная двутавровая балка стоит от 6 до 18 долларов за фут только за материалы. Стальные опорные балки для жилищного строительства стоят от 100 до 400 долларов за фут для установки или от 1200 до 4200 долларов .Дополнительные расходы взимаются за снос стен, изменение маршрута коммуникаций или добавление опор для поддержки.

Стоимость установки опорной балки
Тип на фут установленной Общая стоимость установки
Балка LVL 50–200 долларов 800 – 2500 долларов
Стальная двутавровая балка 100–400 долларов 1200 – 4200 долларов
Стальная двутавровая балка (сложная) $500+ 6 000 – 10 000 долларов

*Зависит от того, установлен ли он заподлицо или скрыт, а также от того, добавлены ли опоры для поддержки.

Стальная двутавровая балка Цены
Размер Вес на фут Стоимость за фут
S3 x 5,7 5,7 $6 – $8
S4 x 7,7 7,7 $7 – $12
S6 x 12,5 12,5 $12 – $18

*Только балка.

Стальные балки обладают многими преимуществами по сравнению с традиционными деревянными конструкционными балками. Они обеспечивают более высокую несущую способность, огнеупорны и устойчивы к гниению. Стальные балки увеличат прочность конструкции вашего дома и предоставят вам варианты дизайна, позволяющие открывать стены или поддерживать более тяжелые строительные материалы.

Стальные балки позволяют использовать удлиненные линии крыши или более длинные балконы без опорных колонн внизу. Никакой другой материал не может сравниться с инженерными возможностями, предоставляемыми сталью.

Чтобы получить бесплатную точную смету, свяжитесь с ближайшим к вам генеральным подрядчиком или ознакомьтесь с нашим руководством ниже, чтобы узнать о типах балок и их стоимости.

Содержание

  1. Стальная двутавровая балка Стоимость
  2. Стоимость установки стальной балки
  3. Калькулятор стоимости стальной балки
  4. Стальная балка против дерева против стоимости в латах
  5. Стальные опорные балки
  6. для строительства жилых домов
  7. Типы стальных опорных балок
  8. Часто задаваемые вопросы
  9. Наем инженера-строителя и генерального подрядчика
  10. Генеральные подрядчики рядом со мной

Стоимость установки стальной балки

Средняя стоимость установки стальной балки составляет от 1200 до 4200 долларов США или от 100 до 400 долларов США за фут , включая осмотр инженером-строителем, разрешения, балку, доставку и установку. Установка стальных балок высокой сложности с опорами или длинными пролетами стоит от до 500 долларов США за фут или от 6000 до 10000 долларов США за фут .

Стоимость установки стальной балки
Средняя стоимость по стране 2851 доллар США
Минимальная стоимость 800 долларов
Максимальная стоимость 10 000 долларов
Средний диапазон 1215 долларов США к 4180 долларов

Стальные балки долговечны, требуют минимального обслуживания и являются самым прочным и лучшим вариантом для длинных пролетов.Чтобы установить стальную опорную балку, сначала необходимо заказать у подрядчика тип стальной балки, указанный инженером-строителем.

Получите бесплатную оценку от ближайших к вам подрядчиков. Посмотреть плюсы

Разбивка стоимости установки стальной балки

Разбивка затрат на установку стальной балки
Артикул Средняя стоимость
Стальная двутавровая балка $60 – $180
Доставка $80 – $400+
Установка 500–2000 долларов
Инженер-строитель 300–1000 долларов
Разрешения $75 – $500
Общая стоимость 1015–4080 долларов США

Общая стоимость и способ установки новой балки могут включать:

  • Плата за разрешение вашего городского совета.
  • Осмотр инженером-строителем для определения необходимого типа балки.
  • Плата за оплату труда и утилизацию за удаление любой старой балки при замене.
  • Сборы за удаление несущей стены при замене ее балкой.
  • Затраты на оплату труда для добавления дополнительной поддержки, такой как опоры и колонны.
  • Стоимость самой балки и стоимость доставки при заказе балки из стали или ЛВЛ на заказ.
  • Плата за аренду крана для подъема новой стальной балки на место.
  • Работы и материалы для ремонта потолка, пола и стен после завершения установки балки.

Вернуться к началу

Калькулятор стоимости стальной балки

Инженер-строитель порекомендует вам подходящую балку, рассчитав, какой вес должна выдерживать ваша балка и сколько места отведено для нее в проекте здания. На цены стальных балок влияют:

  1. Длина, ширина полки и толщина балки
  2. Будь то двутавровая, двутавровая, U-образная балка или другая форма
  3. Вес, марка и качество стали
  4. Текущая рыночная стоимость стали или текущий запас балки поставщика
  5. Заказ окрашенной балки или оцинкованной, покрытой цинком
  6. Стоимость доставки или местной доставки в зависимости от веса балки
Стальные двутавровые балки

стоят в среднем от от 6 до 18 долларов за фут , в то время как более прочные двутавровые балки стоят от от 11 до 80 долларов за фут . Стальные двутавровые балки дешевле двутавровых из-за различий в форме, весе, пролете и несущей способности.

Стоимость стальной балки за фут
Тип Размер Вес на фут Стоимость погонного фута
Двутавровая балка S3 x 5,7 5,7 $6 – $8
Двутавровая балка S4 x 7,7 7,7 $7 – $12
Двутавровая балка S6 х 12.5 12,5 $12 – $18
Двутавровая балка Ш4 х 13 13 11–16 долларов
Двутавровая балка Ш6 х 12 12 $12 – $14
Двутавровая балка Ш12 х 65 65 $24 – $80

*Только балка. Цены на сталь колеблются в соответствии с текущими ценами на мировом рынке.

Цены на стальные опорные балки

по длине

10-футовая стальная двутавровая балка стоит от 60 до 180 долларов , а 30-футовая стальная двутавровая балка стоит в среднем от 180 до 540 долларов . Двутавровые балки могут стоить в два раза больше, но они прочнее, а опорные пролеты в 3 раза длиннее. Цены на стальные балки всегда колеблются в зависимости от текущих рыночных условий.

Цены на стальные двутавровые балки по длине
Длина Двутавровая балка Стоимость Двутавровая балка Стоимость
8’ $45 – $150 80–130 долларов
10’ $60 – $180 110–160 долларов
16’ $95 – $290 $175 – $255
20’ 120–360 долларов 220–320 долларов
24’ 145–430 долларов 265–385 долл. США
30’ 180–540 долл. США $330 – $480
40’ 240–720 долларов 440–640 долл. США

*Цена только на балку.Не включает стоимость доставки, сборы за самовывоз или плату за аренду крана для установки.

Проконсультируйтесь с инженером-строителем рядом с вами. Посмотреть плюсы

Цены на конструкционную сталь

Стоимость необработанной конструкционной стали для двутавровых балок обычных размеров составляет от 0,90 до 1,55 долларов за фунт , от 1,98 до 3,41 долларов за кг при покупке балкой или 90 долларов за тонну навалом. Покупка конструкционной стали на основе веса предназначена только для оптовых заказов, и цены регулярно меняются в зависимости от рыночных условий.

Цены на конструкционную сталь
Блок Средняя стоимость
За фунт. 0,90–1,55 долл. США
За кг. 1,98–3,41 долл. США
За тонну 1800 – 3100 долларов

Вернуться к началу

Стальная балка против дерева против стоимости LVL

При сравнении стоимости материалов балки из хвойных пород и LVL, как правило, являются наиболее доступными балками.Бетонные балки имеют среднюю цену, в то время как тяжелая древесина и сталь являются самыми дорогими, но самыми прочными.

Стальная балка против дерева против стоимости латов
Материал Средняя стоимость погонного фута
Сталь $6 – $18
LVL (Инженерный) $3 – $12
Клееный брус (специальный) $6 – $34
Древесина — Мягкая древесина $5 – $30
Древесина — твердая древесина $9 – $21
Бетон $7 – $16

Однако самая существенная разница в стоимости заключается в установке и доставке, а не в балке. Для стальных балок требуется более высокая стоимость доставки, и могут потребоваться краны на месте, чтобы поднять балку на место. Эти факторы делают сталь самым дорогим вариантом балки.

Кроме того, прикрепить компоненты дома к дереву намного проще, чем к стали. Для стали нужны отверстия для болтов, изготовленные производителем, что требует предварительного архитектурного планирования.

Несущая опорная балка Стоимость

Несущая опорная балка стоит в среднем от 5 до 20 долларов за фут или от 50 до 200 долларов за фут установленного .Материалы опорных балок, отличные от стали, включают инженерные балки, такие как LVL или Glulam, дерево и бетон. Балки из LVL стоят от до 12 долларов за фут , а деревянные балки — от до 20 долларов за фут .

Строители могут комбинировать и использовать несколько материалов для создания индивидуальной балки, отвечающей требованиям строительных норм и правил. Стальные балки пользуются наибольшей популярностью благодаря своей прочности и огнестойкости.

Инженерная балка Стоимость

Средняя стоимость инженерной балки составляет от до 34 долларов за фут , в зависимости от размера и типа составного конструкционного пиломатериала.Композитные деревянные балки представляют собой несколько слоев дерева, скрепленных прочным клеем. Клееный брус и балки LVL являются наиболее популярным типом инженерных балок.

латов
Стоимость спроектированной балки
Тип Стоимость погонного фута
$3 – $12
Клееный брус $6 – $34

Специализированные балки прочнее стандартных пиломатериалов и предпочтительнее стали, поскольку их можно обрезать на месте, чтобы они соответствовали участкам неправильной формы. Стальные детали должны точно подходить друг к другу, в противном случае вам придется отправить их обратно на завод для изменения размеров.

LVL Балки Стоимость

Балки

LVL стоят в среднем от $3 до $12 за погонный фут . Балки LVL более доступны и прочны, чем деревянные балки. Они также огнестойкие, устойчивые к усадке и легко монтируются при большой длине.

«LVL» означает клееный брус, который представляет собой толстую доску, состоящую из слоев тонкой фанеры, склеенных вместе. Их еще называют «микролам» или микроламинированные балки.

Балки LVL Стоимость
Размер (дюймы) Стоимость погонного фута
1,75 х 7,25-11,25 $3 – $5
1,75 х 14-24 $6 – $11
3,5+ 10–12 долларов

При установке балки LVL убедитесь, что никогда не врезается в балку . Строительные инспекторы расценят любой разрез как нарушение прочности балки и заставят вас заменить ее на новую.

Найдите специалиста по балкам LVL рядом с вами сегодня. Посмотреть плюсы

Клееный брус Стоимость

Клееные балки стоят в среднем от до 34 долларов за погонный фут . Glulam означает «клееная ламинированная древесина» и состоит из нескольких тонких слоев дерева, скрепленных прочным клеем. Этот тип спроектированной балки очень прочный и легко настраиваемый. Он даже доступен в изогнутых формах для сводчатых потолков.

Оценщик стоимости клееной балки
Размер (дюймы) Стоимость погонного фута
3 x 6-12 $6 – $14
5 x 12-18 $17 – $34
6,75 x 12 $23 – $38

Деревянные опорные балки Стоимость

Деревянные опорные балки стоят в среднем от 5 до 30 долларов за погонный фут , с некоторыми экзотическими породами дерева в диапазоне от 30 до 90 долларов за фут . Цены на деревянный двутавр в основном зависят от породы дерева и размера бруса. Легкая хвойная древесина находится в большем количестве, что является основным фактором стоимости.

Деревянные опорные балки Стоимость
Древесина Размер (дюймы) Стоимость погонного фута
Мягкая древесина 6х6 $5 – $30
Мягкая древесина 6×12 10–60 долларов
Мягкая древесина 12×12 20–90 долларов
Твердая древесина 4×2-19 $9 – $18
Твердая древесина 6х6 $9 – $21
Твердая древесина 6×12 $19 – $33+
  • Хвойные породы – легкие конструкционные пиломатериалы обычно дешевле, но имеют наименьший вес среди всех балок. Виды включают ель, болиголов, сосну, пихту Дугласа и кедр. Мягкая древесина может сжиматься в сухом климате, отрываясь от балок и вызывая трещины в гипсокартоне. Строители могут комбинировать несколько балок из хвойных пород для создания индивидуальной балки, но только после получения разрешения от инженера-строителя.
  • Лиственные породы – Лиственные породы или тяжелые деревянные балки обычно прочнее, плотнее и более огнестойкие, чем хвойные породы. Обычные породы твердой древесины включают гикори, дуб, клен, красное дерево, грецкий орех и тик.
Стоимость восстановленных деревянных балок

Стоимость переработанных деревянных балок размером 6 x 6 дюймов колеблется от 90 662 6 до 15 долларов за погонный фут 90 663 , в то время как переработанные балки размером 10 x 10 дюймов стоят в среднем 90 662 от 45 до 60 долларов за погонный фут 90 663 . Наиболее распространенными регенерированными деревянными балками являются древесина гикори, дуба и клена, которые могут выдерживать большие нагрузки и являются более огнестойкими.

Бетонные балки Цены

Сборные или предварительно напряженные бетонные балки стоят от 7 до 16 долларов за погонный фут и армированы арматурой внутри для дополнительной прочности конструкции.Для дополнительной звукоизоляции закажите балки «ICF» или изолированные бетонные формы с изоляционной пеной, скрывающей каркас из стальной арматуры и бетон внутри.

Цены на бетонные балки
Размер (дюймы) Стоимость погонного фута
12×6 $7 – $8
12×12 $14 – $16

Строители изготавливают нестандартные бетонные балки, заливая бетон в самодельные формы и монтируя их после затвердевания бетона.Каменщики также строят колонны из бетонных блоков для поддержки балок, поскольку они прочнее деревянных и могут быть изготовлены любого необходимого размера.

Вернуться к началу

Стальные опорные балки

для строительства жилого дома

В большинстве жилых домов используются стальные балки размером от 4 до 6 дюймов в высоту, до 8 дюймов в ширину и длиной от 10 до 20 футов. Однако несущая конструкция каждого дома индивидуальна. Для вашего дома может потребоваться опорная балка большего размера, чтобы выдерживать дополнительный вес в подвале или многоэтажном доме.

Замена несущей стены стальной балкой

Средняя стоимость удаления несущей стены и замены ее стальной балкой составляет от 4000 до 10 000 долларов США . Цены зависят от необходимого размера балки, размера стены, конструкции дома, разрешений, проверок, транспортировки балки, подготовки, рабочей силы и затрат на отделку.

Для установки стальной балки могут потребоваться опорные стойки в зависимости от пролета или изменение разводки водопроводных и электрических сетей после удаления стены.Наем инженера-строителя стоит от 300 до 1000 долларов , и он должен осмотреть, спроектировать и определить размер новой балки.

Получите бесплатную смету от подрядчиков по демонтажу стен. Посмотреть плюсы

Стоимость установки заглубленной несущей балки

Установка заглубленной стальной балки стоит от 170 до 450 долларов за погонный фут или от 2000 до 8000 долларов за погонный фут в среднем. Скрытие балки стоит дороже из-за необходимости модификации потолка. Цены зависят от того, сколько опор и опор необходимо, чтобы выдержать вес стальной балки.

Балки

LVL дешевле стальных балок; однако стальные балки занимают меньше места и их легче установить внутри потолка. Более дешевая альтернатива — покрасить балку, чтобы она гармонировала с потолком, или создать отделку вокруг балки.

Дополнительные расходы на скрытие балки включают:

  1. Модификация потолочных балок для установки новой балки.
  2. Использование дополнительных временных потолочных опор при установке
  3. Переделка чердака или подвала под конструкцию.
  4. Если вашей конструкции фундамента требуется дополнительная опора, чтобы выдержать дополнительный вес стальной балки в новых областях, подрядчики могут добавить новые опоры под фундамент.

Замена главной балки в доме Стоимость

Средняя стоимость замены основной балки в доме составляет от 7000 до 25 000 долларов в зависимости от длины, материала и сложности работы. Заменить основную балку сложно (и дорого), поскольку она имеет большой вес и требует дополнительных временных опор.

Основная балка поддерживает внутренний вес дома, который проходит через фундамент, обычно в верхней части стены. Сама балка поддерживается одной или несколькими опорными стойками, называемыми опорными стойками или опорными колоннами.

Замена опорных балок в подвале Стоимость

Замена опорных балок в подвале стоит от 6 500 до 10 000 долл. США для простой установки до от 15 000 до 25 000 долл. США для сложной работы с многочисленными несущими стенами или длинными пролетами.Замена цокольной балки требует осмотра и составления планов проектирования инженером-строителем.

Процесс замены цокольной балки:

  1. Усиление фундаментных оснований, если необходимо, чтобы выдержать дополнительный вес при переходе на стальную балку.
  2. Установка более прочных временных опорных стен.
  3. Снятие и утилизация старой балки.
  4. Перемещение воздуховодов ОВКВ.
  5. Установка новой балки.
  6. Отделка стен или потолка.

Подвальные балки часто заменяют, чтобы добавить дополнительную опору при наземном ремонте или использовать подвальное пространство для большого помещения без опорных стоек. Кроме того, деревянные балки могут треснуть под давлением, заразиться термитами или сгнить из-за утечки воды, а стальные балки могут заржаветь.

Замена опорной балки в гусеничном пространстве Стоимость

Средняя стоимость замены опорной балки в подполье составляет от 1500 до 4000 долларов США , в зависимости от доступности, типа и размера требуемой балки и текущего состояния фундамента.Глубина большинства лазов составляет всего от 1 до 3 футов, что увеличивает сложность и требуемую работу.

Стоимость выставления потолочных балок

Открытие потолочных балок стоит от 200 до 450 долларов + удаление и утилизация гипсокартона с потолка средней площадью 350 квадратных футов. Полировка открытых стропил или изменение маршрута любых электрических линий увеличивает общую стоимость. Это отличается от создания открытого сводчатого потолка, который стоит от 15 000 до 25 000 долларов .

Если вы не можете выставить напоказ потолочные балки, другим вариантом является установка полых искусственных деревянных балок под потолком по цене от 140 до 280 долларов за штуку .

Вернуться к началу

Типы стальных опорных балок

Стальные балки бывают двух основных конструкций: двутавровой и двутавровой. Двутавровые балки являются наиболее распространенным выбором для жилищного строительства и доступны до 100 футов в длину. Двутавровые балки тяжелее, прочнее и выдерживают вес до 300 футов, но стоят дороже за фут.

Чтобы расшифровать название стальной балки:

  1. Первая буква указывает на форму луча.
  2. Первое число — это высота балки в дюймах.
  3. Второе число — это вес балки на погонный фут.

Например, стальная балка W4x13 представляет собой двутавровую балку высотой 4 дюйма и весом 13 фунтов на погонный фут. Если балка имеет длину 10 футов, она весит 130 фунтов.

Двутавровые / S-образные балки

Двутавровые балки стоят от 6 до 18 долларов за погонный фут и весят от 6 до 12 фунтов за фут . Двутавровые балки чаще используются в жилом строительстве, так как они легкие и поддерживают пролеты до 96 футов.Двутавровые балки, или младшие балки, также используются для усиления фундамента дома.

Двутавровые балки часто имеют конические края и имеют большую высоту балки, чем ширина полки или ширина плоской стороны или основания. В отличие от двутавровых балок, двутавровые балки не подходят для колонн, поскольку они поддерживают вес только в одном направлении.

Подтипы двутавров:
  • S-образные балки – Буква «S» относится к закругленным внутренним углам некоторых типов двутавровых балок, которые выглядят как C-образный профиль. Некоторые поставщики называют двутавровые балки «Американской стандартной стальной балкой».
  • Балки RSJ – RJS означает «балка из катаной стали», что означает, что они часто изготавливаются путем прокатки одного куска стали до окончательной формы. Балки RSJ стоят столько же, сколько двутавровые балки.
Проконсультируйтесь с ближайшими к вам специалистами по стальным балкам. Посмотреть плюсы

Двутавровые / W-образные балки

Двутавровые балки стоят в среднем от 11 до 16 долларов за погонный фут и прочнее двутавровых балок, но весят больше: от 13 до 15 фунтов за фут .Двутавровые балки, также называемые W-образными балками, предназначены для колонн и более длинных пролетов балок до 300 футов из-за их несущей способности.

Наиболее распространенные двутавровые балки имеют очень широкие полки или основания и имеют более квадратную форму с почти такой же высотой и шириной. Из-за своего размера двутавровые балки используются в больших домах, глубоких фундаментах или каркасах коммерческих зданий.

Вернуться к началу

Часто задаваемые вопросы

Где я могу найти конструкционные балки для продажи?

Купите конструкционные балки у местного поставщика стали, на лесопилке или в магазинах товаров для дома.Конструкционные балки нестандартных размеров доступны для продажи у поставщиков онлайн-складов, которые доставляют по всей стране. Однако при заказе стальных балок через Интернет доставка стоит дорого.

Сколько весит стальная балка?

Масса стальных балок на фут указана последней цифрой в названии балки. Стальная двутавровая балка весит от 6 до 12 фунтов на фут в среднем , в зависимости от требуемого размера. Стальные двутавровые балки весят от 13 до 65 фунтов на фут и в основном используются в коммерческих проектах.

Остались вопросы? Спросите профи по металлической балке. Посмотреть плюсы

Вернуться к началу

Наем инженера-строителя и генерального подрядчика

Всегда поручите установку новой балки квалифицированному подрядчику — это не проект «сделай сам». Неправильная установка может привести к серьезному повреждению конструкции вашего дома. Профессионалы оценят структуру вашего дома, определят тип необходимой балки, обработают разрешения и выполнят работу правильно.

Во-первых, попросите инженера-строителя или архитектора осмотреть вашу собственность, чтобы порекомендовать, какой тип и размер балки вам нужен.Затем генеральный подрядчик может дать вам точную цитату. Подрядчики должны следовать инструкциям инженера или архитектора, чтобы соблюдать строительные нормы и правила.

  • Не забудьте получить несколько котировок.
  • Прочтите отзывы и ознакомьтесь с их предыдущей работой в HomeGuide, Google и Better Business Bureau (BBB).
  • Убедитесь, что их лицензия и страховка обновлены.
  • Всегда получайте оценку картины лично и скептически относитесь к низким ставкам.
  • Планируйте платежи заранее.Никогда не платите всю сумму вперед.
  • Получите письменную копию контракта до начала работ.

Вопросы, которые необходимо задать

  1. Вы связаны, лицензированы и застрахованы?
  2. Сколько лет вы занимаетесь бизнесом?
  3. Будете ли вы предоставлять рекомендации от недавних клиентов?
  4. Включены ли в вашу заявку подготовительные работы и уборка?
  5. Вы предлагаете гарантию?
  6. Сколько требуется первоначального взноса?
  7. Будете ли вы использовать субподрядчиков?
  8. Когда можно начинать и заканчивать?

Получите бесплатные оценки на HomeGuide от надежных генеральных подрядчиков:

Получить бесплатную оценку

Разговоры о том, что «Игры должны продолжаться», с каждым днем ​​становятся все слабее

Олимпийская хартия состоит из 112 страниц и читается так, как написала бы Гвинет Пэлтроу, если бы она отвечала за Игры, а не Гуп.

«Цель олимпизма, — говорится в хартии, — состоит в том, чтобы поставить спорт на службу гармоничному развитию человечества с целью создания мирного общества, заботящегося о сохранении человеческого достоинства».

Ладно, забудь обо всем этом возвышенном. Международный олимпийский комитет и его китайские кураторы отказались от любых подобных апелляций вскоре после того, как заявка была подана в 2015 году. Забудьте также обо всех нарушениях прав человека в принимающей стране с тех пор.Поскольку до церемонии открытия осталось две недели, коммерческое предложение было сокращено до «Игры должны продолжаться», потому что прямо сейчас нам всем нужно отвлечься.

Верно. О чем еще не скажут ведущие, от чего они надеются отвлечь ваше внимание.

Безусловно, Игры будут продолжаться, потому что… ну, потому что все деньги вложены заранее и все юани нужно еще собрать. Они тоже должны продолжаться из-за всех тех лет, когда тысячи спортсменов и официальных лиц приносили жертвы за свой шанс в момент славы под сияющим зимним солнцем.Отказывать им в этом шансе в такой поздний срок никому не нужно.

Но если вы думали, что Олимпийские игры в Токио прошлым летом были пустыми, просто подождите.

Всего за последние 10 дней или около того организационный комитет пригрозил спортсменам «определенными наказаниями» за слова или действия, которые могут оскорбить их китайских хозяев, что, как показывает опыт, может быть… буквально чем угодно. Несколько делегаций призвали всех, кто направляется в Пекин, брать с собой мобильные телефоны вместо личных устройств из-за опасений по поводу правительственного шпионажа.Продажа билетов на мероприятия была отменена, а это означает, что те немногие зрители, которых допускает оргкомитет, будут присутствовать только по приглашению. Даже эта скромная цель по посещаемости будет непростой в стране, где более 20 миллионов человек находились в той или иной форме блокировки, поскольку Китай пытается подавить серию вспышек COVID-19.

Спешить обратно в Пекин на очередную Олимпиаду было плохой идеей с самого начала. Это было в 2015 году, когда вонь российских Игр в Сочи все еще витала в воздухе.Полдюжины потенциальных европейских претендентов выбыли, оставив заявочному комитету только один выбор. Это был Алматы, Казахстан, страна такая же авторитарная, но далеко не такая богатая. С тех пор МОК и Китай заслуженно занимают оборонительную позицию.

Китаю не повезло провести Зимние игры во время, которое оказалось временем COVID. Но с тех пор хозяева много раз переворачивали эти олимпийские идеалы с ног на голову.

Пекинский режим порабощает уйгурских мусульман в провинции Синьцзян, подавляет инакомыслие в Гонконге, угрожает соседнему Тайваню и недавно был обвинен в «исчезновении» теннисистки Пэн Шуай после того, как она выдвинула обвинение в сексуальном насилии против близкого союзника президента Си Цзиньпина. .

Что еще хуже, возможно, участие МОК было не чем иным, как наблюдением за незавершенными преступлениями. Они не видят никаких злоупотреблений и уж точно не будут говорить об этом. Во всяком случае, ответственные шишки и корпоративные спонсоры, которые набивают свои карманы, хранят молчание и даже стараются изо всех сил помочь скрыть эти нарушения — с предсказуемыми результатами.

Шесть недель назад администрация Байдена увидела и услышала достаточно, чтобы отменить планы отправить У.С. дипломаты, шаг, повторенный несколькими странами с тех пор. Вскоре после этого НХЛ сослалась на неопределенность, вызванную пандемией, чтобы удержать всех своих игроков от участия в хоккейном турнире. Ранее на этой неделе NBC заявила, что не будет отправлять анонсирующих команд в Китай, сославшись на те же опасения по поводу безопасности, которые возникли, когда сеть отозвала большинство своих вещателей с Игр в Токио.

Олимпийские игры имеют полезную и поучительную историю, полную моментов героизма. Вспомните американских медалистов в спринте Джона Карлоса и Томми Смита, поднимающих кулаки в перчатках на летних Играх 1968 года, или англичанина Дерека Редмонда, вырвавшего подколенное сухожилие на полпути в полуфинальном забеге на 400 метров, который снова поднялся и изо всех сил пытался пересечь финишную черту на своем велосипеде. объятия отца.Первая открыла нам глаза на несправедливость за пределами трассы, вторая напомнила, что стремление довести начатое до конца может быть само по себе наградой.

Или, как сформулировано в Олимпийской хартии: «Сочетая спорт с культурой и образованием, олимпизм стремится создать образ жизни, основанный на радости усилий, воспитательной ценности хорошего примера, социальной ответственности и уважении универсальных фундаментальных этических принципов. ”

На пекинской сцене не будет недостатка в ярких спортивных моментах.Если вы хотите, чтобы их обслуживали со стороны «социальной ответственности» и «уважения», вы, вероятно, захотите найти что-то еще для просмотра по телевизору в течение этих двух недель.

___

Больше Олимпийских игр AP: https://apnews.com/hub/winter-olympics и https://twitter.com/AP_Sports

can-newsletter.org — Разное

В этой статье компания ITgroup представила свою оконечную систему Castle IT для тестирования модулей верхних стоек (TCM) и дает общий обзор современных стандартов качества в автомобильной промышленности. CAN и CAN FD также играют роль.

Замок IT : Массив с одним замковым блоком и блоком питания (Источник: ITgroup)

В последние годы стандарты качества в автомобилестроении постоянно повышаются. Для достижения таких целей в области качества поставщикам и производителям крайне важно детально планировать производственные процессы и проводить соответствующие проверки качества. Довольно часто качество можно гарантировать только с помощью автоматизированных тестов, не зависящих от ручного труда.

Обеспечение качества важных для безопасности элементов управления в транспортных средствах, таких как модули верхних стоек, требует специальных технологий испытаний.Тестирование этих модулей относится к тестированию функционального блока, установленного за рулем. Функции включают, например. переключатели поворотников и стеклоочистителей, круиз-контроль, дальний/ближний свет или регулировка рулевой колонки. Кроме того, дополнительные важные для безопасности функции могут быть связаны с многофункциональными рулевыми колесами, такими как подушки безопасности, звуковой сигнал, обогрев рулевого колеса, замок зажигания/блокировка рулевой колонки или иммобилайзер.

Система конечного тестирования, разработанная ITgroup, представляет собой решение для тестирования TCM.Такие полностью автоматизированные системы способны протестировать все соответствующие функции этого модуля, пояснили в компании. Преимущество клиента: активное предотвращение потенциальных претензий и отзывов продукции.

Что именно гарантирует такую ​​надежность процесса? Компания пояснила, что это комбинация различных функциональных тестов в одной тестовой системе: имитация ручного срабатывания переключателя легким роботом, включая запись сигналов переключателя в реальном времени и одновременное измерение 3D-силы-позиции или 6D-сила/крутящий момент. измерение положения, в то время как положение можно определить по 6D-координатам робота.Правильное тактильное ощущение можно оценить по записанным диаграммам сила-положение-контакт, в частности, по записанным стопорным и конечным положениям.

Тестирование модулей верхней колонны: Робот управляет переключателем с кодом CAN – проверка сигналов переключателя и измерения силы-положения (Источник: ITgroup)

Полная электрическая адаптация линий питания и сигналов связи модуля происходит посредством автоматического контакта. Системное программное обеспечение также управляет всей сетевой связью относительно испытуемого (CAN, CAN FD, LIN, Flexray и другие сигналы, как аналоговые, так и цифровые), а также оценкой полученных данных, принимая кибербезопасность и аутентификацию Autosar 4.0 Зензефи в счет. Широкое использование Capl-программирования векторных компонентов также позволяет создать структуру системы с единым интерфейсом для испытательного стенда более высокого уровня, что позволяет комбинировать несколько систем с последовательными шинами, таких как CAN, CAN FD, LIN или Flexray, с несколькими каналами.

Сопровождающая производство услуга «Система проверки жизненного цикла модулей верхней колонны» представляет собой аналогичное приложение. Как следует из названия, там можно протестировать жизненный цикл различных модулей верхних столбцов, поддерживаемых CAN FD, Flexray, Capl-программированием и аутентификацией AutoSar 4.0 Зензефи. Но что именно из этого получается, как можно улучшить качество продукции и какие преимущества можно найти для потребителя?

Компания объяснила

Экстремальные климатические условия имитируются с помощью климатических камер для проверки работоспособности TCM. В дополнение к квалификации продукта и тестированию жизненного цикла, эти системы также используются для сопровождения серийного производства, чтобы иметь возможность выявлять ошибки, связанные с партией, на ранней стадии. Непрерывно повторяющееся срабатывание всех функций рычага, а также функция поворота руля модуля осуществляется при необходимости даже с несколькими тест-объектами одновременно.Постоянный контроль испытуемых объектов и защита или мониторинг позволяют распознавать ошибки долговечности из-за допусков компонентов или изготовления и тем самым улучшать производственный процесс.

Высоковольтный нагреватель (HVH): устройство с разъемом кабеля CAN (Источник: ITgroup)

Система IT , которая представляет собой так называемый интеллектуальный шинный узел.Этот модуль работает, помимо прочих функций, как транслятор или мост, для переключения питания ИУ, измерения напряжения питания и потребляемого тока, автономного мониторинга текущих сообщений в соответствии с допустимыми пределами, а также для оценки различных протоколов сообщений, оставшихся моделирование шины и сообщения Diag.

Связь между элементами тестирования и продуктом компании может осуществляться через различные типы связи и интерфейсы. Castle IT предоставляет два интерфейса CAN, которые можно настроить по-разному (CAN_H, CAN_L, однопроводной CAN).LIN, K-Line и EIA232 также интегрированы. До 20 Castle IT могут управляться с одного ПК через магистральную шину CAN со скоростью 1 Мбит/с.

Связь между Castle IT и тестовыми элементами определяется в файлах конфигурации (матрице связи) на ПК и передается на продукт по CAN через загрузку. В дополнение к каталогу сообщений доступны такие функции, как имитация оставшейся шины, коммуникационные последовательности, инициируемые событиями, и мониторинг состояния сигнала.По желанию заказчика могут быть интегрированы дополнительные специальные функции, счетчики сообщений, тесты контрольных сумм или аналогичные функции. Управление, оценку и визуализацию можно выполнять с помощью программного обеспечения MP-WIN компании, опционально могут быть предложены библиотеки для интеграции в другие системы.

Опубликовано в категории: Разное

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.